落地式卸料平台方案.docx

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落地式卸料平台方案

目录

一、工程概况··············································································2

二、编制依据··············································································2

三、现场布置··············································································2

四、落地平台计算书······································································3

五、安全管理··············································································10

一、编制依据

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）

《钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程》（DB11/T583-2008）

《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）

《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等。

二、工程概况

1、本工程位于北京市房山区。

2、施工场地较为平整，道路均已硬化。

3、本工程建筑类别为三类，设计合理使用年限为50年，屋面防水等级为Ⅱ级，建筑物耐火等级为一级。

4、本工程实验生活用房平面布局呈“[”型，轴线尺寸为38.90m（

轴～⑥轴）×58.80m（

轴～

轴），建筑面积：

9286.00㎡，共五层一层及五层高度4.2米，二、三、四层高度3.9米，檐口高度为21.75米。

公寓楼建筑面积为3811.62㎡，地上六层，层高2.8米，檐口高度17.6米。

三、落地卸料平台布置

1、公寓楼设置两个卸料平台，分别位于A/8-10轴及A/20-22轴。

2、实验生活用房设置两个卸料平台，分别位于F/3-4轴及C/3-4轴。

3、基础处理：

如果基础坐落在原土上，只对场地进行平整。

若坐落在回填土上，对场地夯实，压实系数95%。

基础要求高于周边地面不小于100mm。

4、卸料平台平面搭设尺寸为2.4m宽×3.6m长，最高搭设高度:

（1）、公寓楼至五层楼面，室内外高差按1.50m计，可知最高搭设高度为15.5m。

（2）、实验生活用房至四层楼面，室内外高差按1.50m计，可知最高搭设高度为17.4m。

使用时逐层往上搭设，

5、本方案按平台最大高度考虑，最大堆放荷载为1t，受力面积为4㎡，每吊不能超过0.8t。

卸料平台的立杆纵距1.2m、横距1.2m、步距1.5m，脚手架搭设高度：

17.4m，，钢管类型（mm）:

Φ48×3.5，扣件连接方式：

平台板下钢管采用双扣件，其他采用单扣件，扣件抗滑承载力系数:

0.80，立杆上端伸出至模板支撑点的长度0.30m，平台底钢管间距离300mm。

平台每层与结构设置两个拉结点，与结构梁板连接，拉结方式采用硬拉结。

平台高度同楼层，顶部四周搭设1.5m高防护栏杆，下口设180mm高挡脚板。

架体外围连续设置竖向剪刀撑，水平方向每5步设置一道剪刀撑。

并在立杆内侧满挂密目安全网。

四、落地平台计算书

脚手板自重:

0.3kN/m2；栏杆自重:

0.15kN/m2；材料堆放最大荷载:

2.5kN/m2；施工均布荷载标准值:

1kN/m2。

落地平台支撑架立面简图

落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元

一、纵向支撑钢管计算:

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为

截面抵抗矩W=5.08cm3；

截面惯性矩I=12.19cm4；

纵向钢管计算简图

1.荷载的计算：

（1）脚手板与栏杆自重（kN/m）：

q11=0.150+0.300×0.300=0.240kN/m；

（2）堆放材料的自重线荷载（kN/m）：

q12=2.500×0.300=0.750kN/m；

（3）活荷载为施工荷载标准值（kN/m）：

p1=1.000×0.300=0.300kN/m

2.强度计算:

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；

最大弯矩计算公式如下:

最大支座力计算公式如下:

均布恒载：

q1=1.2×q11+1.2×q12=1.2×0.240+1.2×0.750=1.188kN/m；

均布活载：

q2=1.4×0.300=0.420kN/m；

最大弯距Mmax=0.1×1.188×1.2002+0.117×0.420×1.2002=0.242kN.m；

最大支座力N=1.1×1.188×1.200+1.2×0.420×1.200=2.173kN；

截面应力σ=0.242×106/（5080.0）=47.605N/mm2；

纵向钢管的计算强度47.605小于205.000N/mm2,满足要求!

3.挠度计算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；

计算公式如下:

均布恒载:

q=q11+q12=0.990kN/m；

均布活载：

p=0.300kN/m；

V=（0.677×0.990+0.990×0.300）×1200.04/（100×2.060×105×121900.0）=0.799mm

纵向钢管的最大挠度小于1200.000/250与10,满足要求!

二、横向支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.173kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图（kN.m）

支撑钢管计算变形图（kN.m）

支撑钢管计算剪力图（kN）

最大弯矩Mmax=0.978kN.m；

最大变形Vmax=3.951mm；

最大支座力Qmax=9.507kN；

截面应力σ=192.512N/mm2；

横向钢管的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于1200.000/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑移的计算:

双扣件承载力设计值取16.00kN，

按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=9.507kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

四、模板支架荷载标准值（轴力）:

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架的自重（kN）：

NG1=0.129×22.200=2.866kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。

（2）栏杆的自重（kN）：

NG2=0.150×1.200=0.180kN；

（3）脚手板自重（kN）：

NG3=0.300×1.200×1.200=0.432kN；

（4）堆放荷载（kN）：

NG4=2.500×1.200×1.200=3.600kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.078kN；

2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=1.000×1.200×1.200=1.440kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×7.078+1.4×1.440=10.510kN；

五、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式:

其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：

N=10.510kN；

σ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；

i----计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.58cm；

A----立杆净截面面积（cm2）：

A=4.89cm2；

W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：

W=5.08cm3；

σ--------钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；

[f]----钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205.00N/mm2；

Lo----计算长度（m）；

如果完全参照《扣件式规范》，由公式

（1）或

（2）计算

lo=k1uh

（1）

lo=（h+2a）

（2）

k1----计算长度附加系数，取值为1.167；

u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.730；

a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.300m；

公式

（1）的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1uh=1.167×1.730×1.500=3.028m；

Lo/i=3028.365/15.800=192.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.195；

钢管立杆受压强度计算值；σ=10509.624/（0.195×489.000）=110.216N/mm2；

立杆稳定性计算σ=110.216小于[f]=205.000满足要求！

公式

（2）的计算结果：

Lo/i=2100.000/15.800=133.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.381；

钢管立杆受压强度计算值；σ=10509.624/（0.381×489.000）=56.410N/mm2；

立杆稳定性计算σ=56.410小于[f]=205.000满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算

lo=k1k2（h+2a）（3）

k2--计算长度附加系数，按照表2取值1.050；

公式（3）的计算结果：

Lo/i=2573.235/15.800=163.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.265；

钢管立杆受压强度计算值；σ=10509.624/（0.265×489.000）=81.102N/mm2；

立杆稳定性计算σ=81.102小于[f]=205.000满足要求！

必须利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

五、安全管理

1、立杆必须采用对接加高，顶部用托架调整；外侧设通高十字剪刀撑；每跨（两个柱之间的）均设十字剪刀撑，卸料平台与混凝土结构采用刚性连接。

2、卸料平台架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格的专业架子工。

上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。

搭设卸料平台人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。

3、卸料平台架的构配件质量与搭设质量，应按技术规范JGJ130-2001相应规定进行检查验收，合格后方准使用。

4、卸料平台架上堆积荷载不得超过1.0t，每次起吊重量不得超过0.8t。

随吊随清运。

5、当有六级或六级以上大风和雾、雨天气时应停止各种作业。

雨后上架作业应有防滑措施。

6、卸料平台的安全检查与维护，应遵照JGJ130-2001相应规定，安全网应按有关规定架设。

7、在卸料平台架使用期间，严禁拆除下列杆件：

1）主节点处纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；

2）连墙件。

8、搭拆卸料平台时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。