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桥规学习

新桥规学习心得（仅供学习交流）适应新形势、学习新方法、实现新发展！

为体现公路桥涵工程建设的新理念，我部试验室积极组织了试验室人员对新桥规（JTG/TF50-2011）的学习，熟悉其新技术、新工艺，促进试验检测工作的成熟、规范。

《公路桥涵施工技术规范》JTG/TF50－2011）重点突出了（技术的成熟性和先进性，规定了公路桥涵工程施工中应遵守的准则、技术要求以及对施工关键工序的控制原则，并与相关的标准、规范协调配套。

我部试验室人员主要学习新桥规新增的4章及在试验过程中对试验检测中要求的一些细节问题。

一、新增内容1、新《桥规》增加了环氧涂层钢筋、高性能混凝土、真空辅助压浆、无粘结预应力和体外预应力、桩底后压浆、膜袋围堰、钢拱桥、斜腿刚构桥、拓宽改建梁桥拼接施工、大型箱梁整孔预制安装、钢索塔、矮塔斜拉桥、无背索斜拉桥、自锚式悬索桥、波形钢涵洞、涵洞接长、加筋土桥台等内容。

2对混凝土工程，依据近年来新颁布实施的相关标准，对原规范的有关规定作了修改和调整：

对水泥的含碱量提出了明确要求；集料的有关指标按方孔筛标准列出，原规范为圆孔筛；列出了粗集料的表观密度、松散堆积密度、空隙率和吸水率等指标要求；对掺合料和外加剂等混合材料作出了更为严格的规定；对混凝土的配合比设计增加了耐久性指标的要求；对混凝土强度检验评定标准作出了修改。

3对钢筋的机械连接、后张预应力管道材料、挖孔灌注桩、沉井、斜拉桥、悬索桥、钢桥、海洋环境桥梁施工相应技术内容提出了明确的要求。

4在安全施工方面，主要对桥涵工程施工场地的规划和临时设施的设置、机具设备和参加施工的作业人员、高处作业、水上作业、施工现场用电、起重吊装施工、防火、季节性施工、爆破施工，以及在特殊地区进行桥涵工程施工时的安全进行了较明确的规定；环境保护方面，主要对防止水土的污染和流失、空气污染和噪声污染、以及对文物、古迹和自然生态环境的保护二、学习内容（包括与旧桥规的内容对比）：

序号12JTG/TF50-2011P26：

当混凝土中采用碱活性集料时，宜选用含碱量不大于0.6%的低碱水泥P26：

砼试件养护温度：

20±2℃；≥95%JTJ041-2000没有明确要求湿度：

P87：

砼试件养护温度：

20±3℃；湿度：

≥90%P87：

级配表按圆孔筛；粗细集料验收批量小，组批规则不相同（400m3、200m3），其它略P91:

岩石的抗压强度与混凝土强度等级之比C30以上不应小于2，其它不应小于1.5。

P91:

粗集料最大粒径：

在两层或多层密布钢筋结构中不超100mmP94:

有素砼水灰比要求3P27:

砂：

技术要求按Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ类划分的，表观密度＞2500kg/m3松散堆积密度＞1350g/m3碎石：

技术指标发生大的变化，圆孔筛改为方孔筛，粗细集料验收批有新的规定，而且组批规则一致（400m3、1000m3）P29：

岩石的抗压强度除了应满足表中要求外，其抗压强度与混凝土强度等级之比应不小于1.5。

P30:

粗集料最大粒径的变化：

在两层或多层密布钢筋结构中不超75.0mmP33:

配合比方面：

最大水胶比等有变化取消了素混凝土的相关要求，水灰比改为水胶比45678P33:

预应力砼结构中氯离子含量最大0.06%,最小水泥用量350kg/m3P33:

泵送砼：

砂率35%-45%;增加出机坍落度100mm-200mm,入摸80-180mm;高强度砼定为C60以上P51：

预应力筋：

螺纹钢筋抽检100t/批；锚夹具外观：

2%且不少于10套；硬度检验：

3%不少于5套；静载锚固性能：

3套组装件P58：

先张法及后张法：

实行强度及弹性模量双控，即砼强度与弹性模量均达80%才可放张或张拉；增加外加剂、膨胀剂一些技术要求；增加水泥浆液抗压抗折，抗压28d≥50MPa；增加真空辅助压浆；压浆试块尺寸为40*40*160mmP69:

水下砼配制:

对水泥初凝时间、强度等级没有明确要求；规定桩径D<1.5m时，坍落度宜为180-220mm，桩径D≥1.5m时，坍落度宜为160-200mm。

P106:

片石砼仅适用于大体积、基础、墩台、墩身等圬工受压结构，片石掺入量不多于结构体积20%。

强度要求：

小桥涵的墩台、基础不低于MU30；大中桥墩台基础以及轻便桥台应不低于MU40。

P110:

桥涵附属工程台背回填：

填土压实度不应小于96%，分层厚度没有明确要求P214:

海洋环境混凝土工程：

采用防腐蚀、耐久性高性能混凝土，对保护层、砼入摸温度等做了相应要求。

P95:

氯离子含量（0.30%、0.15%）P96:

砂率40%-50%，坍落度80mm-180mm，C50-C80为高强混凝土P120.122：

螺纹钢筋60t/批；锚夹具外观：

10%且不少于10套；硬度：

5%不少于5套静载试验一致P122.123：

水泥浆液抗压28d≥30MPa，砼强度达75%才可张拉;压浆试块为70.7*70.7*70.7mmP43、44:

对水泥初凝时间、强度等级有明确要求（2.5h、42.5级）P102：

片石砼用于较大体积墩台及基础结构时，片石掺入量不多于结构体积25%.强度要求：

不低于30MPa及砼强度。

P148：

高速、一级公路压实度均为95%，其它公路93%，分层厚度0.1-0.2m无这方面章节P280:

砂浆或混凝土强度达到设计75%时方可进行回填土；回填土按13.5.2条21.3.7条规定办理（压实度95%、93%；洞顶填土大于0.5-1.0米后允许机械通过）P112:

控制在32℃以下9101112131415P230:

涵洞工程：

砌体砂浆或混凝土强度达到设计85%时方可进行洞身两侧回填；压实度不小于96%；洞顶填土大于0.5米后方可通车。

16P248:

热期混凝土工程施工时，混凝土的入摸温度宜控制在30℃以下P256:

桥梁工程完工后，应按照现行标准《公路工程质量检验评定标准第一册土建工程》（JTGF80/1）的规定进行自检、评定，满足要求后方可申请交工验收.这似乎与P47评定方法相驳，其实不然，本规范强度评定是依据《混凝土强度检验评定标准》（GB50107-2010）而执行17P116：

按《公路工程质量检验评定标准第一册土建工程》（JTGF80/1）的规定进行自检、评定。

新旧桥规在此处变化较大通过对新桥规的积极学习，保证试验检测人员做到能熟练进行试验操作，熟悉新规范规程，调动试验检测人员的工作积极性、学习积极性，全面做好试验检测工作，充分发挥试验室在工程建设中的作用。

预应力混凝土的裂缝控制及抗裂设计（《新桥规》JTGD62的学习和使用之四）新桥规》D62的学习和使用之四）浙江省交通规划设计研究院本讲主要内容1.⒉⒊⒋⒌⒍⒎⒏前言荷载作用效应组合正截面拉应力和斜截面主拉应力计算裂缝控制规定关于预应力限值的讨论部分预应力混凝土结构裂缝控制斜截面抗裂性和斜向主压应力验算预应力混凝土箱梁截面抗裂效应1.前言裂缝工程实例裂缝特征：

具有规律性；属于结构性；有发展趋势；腹板裂缝居多；斜裂缝为主；倾角较小；缝宽较大。

裂缝原因：

计算误差；荷载因素；材料因素；构造因素；施工因素；温度影响；综合影响。

控制措施：

严格掌握规范和规程中抗裂控制标准；对一些无法准确确定的不利因素留有适当余地；选择适当的结构抗裂安全度。

⒉荷载作用效应组合⒉荷载作用效应组合永久作用⒊正截面拉应力和斜截面主拉应力计算正截面拉应力计算σst＝Ms/W0＋0.8σt0.8σσlt＝Ml/W0＋0.8σtMs＝MG1＋MG2＋0.7Ma＋1.0MpMl＝MG1＋MG2＋0.4Ma＋0.4Mp注意：

⑴注意：

⑴抗裂验算时，汽车荷载不计冲击系数。

与《新桥规》第七章“应力计算”意义不同；新桥规》⑵对于超静定结构考虑效应组合时应计及次应力影响；⑶荷载长期效应组合时，不考虑间接施加作用影响；⑷B类构件在自重下不得消压。

3.2斜截面主拉应力计算全预应力及部分预应力A全预应力及部分预应力A类构件⑴混凝土法向应力σcx混凝土法向应力σ⑵混凝土竖向压应力σcy混凝土竖向压应力σ⑶混凝土剪应力τ混凝土剪应力τ同一计算截面、同一水平纤维处、由同一荷载产生的应力值。

⒋裂缝控制规定⑴正截面抗裂①全预应力混凝土构件，短期效应组合：

预制构件σst－0.85σpc≤00.85σ分段浇筑或砂浆接缝的纵向分块构件σst－0.80σpc≤00.80σ②A类预应力混凝土构件，短期效应组合：

σst－σpc≤0.7ftk荷载长期效应组合：

荷载长期效应组合：

σlt－σpc≤0⒋裂缝控制规定⑵斜截面抗裂①全预应力构件，短期效应组合：

①全预应力构件，短期效应组合：

预制构件σtp≤0.6ftk现场浇筑（包括预制拼装）构件σtp≤0.4ftk②A类和B类构件，短期效应组合：

类和B类构件，短期效应组合：

预制构件σtp≤0.7ftk现场浇筑（包括预制拼装）构件σtp≤0.5ftk⒌关于预应力限值的讨论按应力状态把预应力混凝土分为三类：

全预应力；A类预应力；B全预应力；A类预应力；B类预应力。

正截面抗裂的应力限值（、老《桥规》正截面抗裂的应力限值（新、老《桥规》比较）：

《老桥规》：

老桥规》①全预应力σhl≤0②A类预应力，荷载组合Ⅰ：

类预应力，荷载组合Ⅰσhl≤0.8Rlb荷载组合Ⅱ荷载组合Ⅱ或Ⅲ：

σhl≤0.9Rlb斜截面抗裂的应力限值《新桥规》新桥规》①全预应力（短期效应）全预应力（短期效应）预制：

σ预制：

σtp≤0.6ftk现浇：

σt现浇：

σtp≤0.4ftk②A类和B类（短期效应）类和B短期效应）预制：

σ预制：

σtp≤0.7ftk现浇：

σ现浇：

σtp≤0.5ftk《老桥规》老桥规》组合Ⅰ组合Ⅰ：

σtp≤0.8ftk组合Ⅱ组合Ⅱ、Ⅲ：

σtp≤0.9ftkC401.440.96C501.591.06C601.711.141.681.862.001.201.331.43C42C52C622.142.482.782.002.773.13国外规范主拉应力的限值德国DIN（4227）德国DIN（4227）全预应力（剪力＋扭转、中面）剪力＋扭转、中面）限制预应力（剪力＋扭转、中面）中面）日本国铁（1988）日本国铁（1988）剪力或扭矩剪力和扭矩B350.92.2C371.081.37B45B550.91.02.63.0C501.271.66C601.471.96⒍部分预应力混凝土结构裂缝控制国内外常用的方法：

①直接计算裂缝宽度，并加以限制；②计算名义拉应力，间接控制裂缝宽度；③限制消压后钢筋的应力或应变增量。

《新桥规》裂缝宽度的限值：

新桥规》在Ⅰ类和Ⅱ类环境条件下，为0.1mm；类和Ⅱ类环境条件下，为0.1mm；在Ⅲ类和Ⅳ类环境条件下，不允许采用开类和Ⅳ裂的B裂的B类构件。

《新桥规》裂缝宽度计算新桥规》B类构件和钢筋混凝土构件：

B类构件钢筋应力计算：

影响裂缝宽度的主要因素由上述公式可见：

由上述公式可见：

⑴受拉钢筋的应力σ和弹性模量E⑴受拉钢筋的应力σss和弹性模量Es；⑵钢筋的粘结性能（与表面形状有关）C⑵钢筋的粘结性能（与表面形状有关）C1；⑶荷载作用特性（长期效应扩大系数）C⑶荷载作用特性（长期效应扩大系数）C2；⑷钢筋的直径d与配筋率ρ⑷钢筋的直径d与配筋率ρ；⑸构件的受力方式与截面形式C⑸构件的受力方式与截面形式C3；⑹保护层厚度（随着保护层厚度的增大，构件表面的裂缝也增大）。

本公式按“粘结-滑移理论”面的裂缝也增大）。

本公式按“粘结-滑移理论”未反映这一因素。

《铁路规范》裂缝宽度计算铁路规范》《铁路部分预应力混凝土梁设计及验收规定》TBJ106-91裂铁路部分预应力混凝土梁设计及验收规定》TBJ106-91裂缝宽度计算:

缝宽度计算:

式中c——纵向钢筋侧面的净保护层厚度（mm）;——纵向钢筋侧面的净保护层厚度（mm）;d——钢筋直径（mm）;——钢筋直径（mm）;ν——钢筋粘结特性系数,钢绞线可取0.06；——钢筋粘结特性系数,钢绞线可取0.06；α2——特征裂缝宽度与平均裂缝宽度相比的扩大系——特征裂缝宽度与平均裂缝宽度相比的扩大系数,α2=1.8;ρte——纵向受拉钢筋的有效配筋率；σss——消压后按开裂截面计算的非预应力钢筋的应——消压后按开裂截面计算的非预应力钢筋的应力增量（MPa）力增量（MPa）。

⒎斜截面抗裂性和斜向主压应力验算主压应力σ主压应力σcp：

主压应力的限值：

σcp≤0.6fck主压应力σ和主拉应力σ主压应力σ和主拉应力σ的限值系数不完全相同；它们的最大值不发生在同一截面同一点处；防止腹板在预加应力和计算荷载下被压坏。

纵向和竖向预应力（应力莫尔圆）σσcyσcx⒏预应力混凝土箱梁截面抗裂效应8.1竖向预应力的强度效应竖向预应力是由主拉应力为零的条件中得到：

σcy＝τ2/σcx主拉应力的判别条件：

σtp>0时0时σcxσcy>τ2σtp<0时0时σcxσcy<τ2随σcy增大σtp可大于零,也就是说主拉应力可变增大σ可大于零,为主压应力,此时混凝土处于双轴受压状态,为主压应力,此时混凝土处于双轴受压状态,双向受压状态时混凝土强度据分析提高约有16%，甚至可提高27%。

据分析提高约有16%，甚至可提高27%。

8.2箱梁的“框架效应”箱梁的“框架效应”腹板发生较大的弯曲外凸，引起竖向拉应力。

8.3箱梁截面的空间效应纵向截面弯曲变形正应力剪应力横向截面弯矩偏心荷载截面不变形扭转自由扭转约束扭转截面可变形局部荷载箱形截面上的总应力横截面上：

纵向正应力σZ＝σM＋σW＋σdW剪应力τ＝τM＋τK＋τW＋τdW纵截面上：

横向弯曲应力σS＝σdt＋σC8.4箱梁截面的剪滞效应剪滞效应初等梁理论正剪力滞负剪力滞翼缘有效分布宽度剪滞系数：

λ剪滞系数：

λ＝σy／σ0剪滞影响产生裂缝实例五座桥有效宽度比及剪滞系数值桥名翼缘有效宽度比φ桥梁翼缘有效宽度比φ宽跨跨中支点比B/L0.1240.6410.4840.1660.1670.0800.1000.5090.5080.7540.7160.3990.3980.5560.532剪滞系数λ剪滞系数λ跨中1.6582.1132.1241.2681.398支点2.1542.6352.6471.7421.879佛陈大桥乐从立交江湾立交顺德立交文沙大桥8.5箱梁截面的温度效应温度梯度模式《通用规范》温度梯度模式《通用规范》：

自约束应力：

温度作用的效应结构约束应力：

（按结构计算）横向温度应力裂缝的主要特征：

裂缝与桥轴线平行，呈水平向；裂缝的位置与构造密切相关；纵向预应力导致的横向拉应力。

8.6预应力箱梁受力的局部效应⑴锚头和接缝处局部受力裂缝①接缝处混凝土抗拉强度要折减。

②锚后局部拉应力。

③预应力筋在拼接缝处局部受力。

先浇节段张拉后浇节段张拉张拉连接筋张拉筋横向拉力连接筋接缝截面处应力横向拉力⑵齿块局部受力裂缝齿板锚块局部受力①崩裂钢筋A①崩裂钢筋A1；②径向推力钢筋A3；③中间钢筋A2③中间钢筋A2。

径向拉力破坏⑶齿块后面牵制拉力产生底板裂缝齿块板体受力平衡体牵制拉力约为锚固力的15~50%。

牵制拉力约为锚固力的15~50%。

齿块后拉力裂缝⑷曲束转向和曲束径向受力产生裂缝底板曲束产生裂缝底板裂缝曲束横向拉力斜腹板中弯起预应力筋底板中横向拉力箱梁底板厚度不小于3D；底板应配置足够的横向钢筋及箱梁底板厚度不小于3D；底板应配置足够的横向钢筋及防崩钢筋；钢束尽可能靠近腹板布置；通过平衡箍筋传递于上层钢筋底板曲束配置

具有规律性；属于结构性；有发展趋势；腹板裂缝居多；斜裂缝为主；倾角较小；缝宽较大。

裂缝原因：

计算误差；荷载因素；材料因素；构造因素；施工因素；温度影响；综合影响。

控制措施：

严格掌握规范和规程中抗裂控制标准；对一些无法准确确定的不利因素留有适当余地；选择适当的结构抗裂安全度。

⑴抗裂验算时，汽车荷载不计冲击系数。

与《注意：

⑴抗裂验算时，汽车荷载不计冲击系数。

与《新桥规》新桥规》第七章“应力计算”意义不同；⑵对于超静定结构考虑效应组合时应计及次应力影响；⑶荷载长期效应组合时，不考虑间接施加作用影响；⑷B类构件在自重下不得消压。

⒋裂缝控制规定⑴正截面抗裂①全预应力混凝土构件，短期效应组合：

预制构件σst－0.85σpc≤00.85σ分段浇筑或砂浆接缝的纵向分块构件σst－0.80σpc≤00.80σ②A类预应力混凝土构件，短期效应组合：

σst－σpc≤0.7ftk荷载长期效应组合：

荷载长期效应组合：

σlt－σpc≤0⒋裂缝控制规定⑵斜截面抗裂①全预应力构件，短期效应组合：

①全预应力构件，短期效应组合：

预制构件σtp≤0.6ftk现场浇筑（包括预制拼装）构件σtp≤0.4ftk②A类和B类构件，短期效应组合：

类和B类构件，短期效应组合：

预制构件σtp≤0.7ftk现场浇筑（包括预制拼装）构件σtp≤0.5ftk⒌关于预应力限值的讨论按应力状态把预应力混凝土分为三类：

全预应力；A类预应力；B全预应力；A类预应力；B类预应力。

正截面抗裂的应力限值（、老《桥规》正截面抗裂的应力限值（新、老《桥规》比较）：

《老桥规》：

老桥规》①全预应力σhl≤0②A类预应力，荷载组合Ⅰ：

类预应力，荷载组合Ⅰσhl≤0.8Rlb荷载组合Ⅱ荷载组合Ⅱ或Ⅲ：

σhl≤0.9Rlb斜截面抗裂的应力限值《新桥规》①全预应力（短期效应）①全预应力（短期效应）预制：

σ预制：

σtp≤0.6ftk现浇：

σt现浇：

σtp≤0.4ftk②A类和B类（短期效应）类和B短期效应）预制：

σ预制：

σtp≤0.7ftk现浇：

σ现浇：

σtp≤0.5ftk《老桥规》组合Ⅰ组合Ⅰ：

σtp≤0.8ftk组合Ⅱ组合Ⅱ、Ⅲ：

①直接计算裂缝宽度，并加以限制；②计算名义拉应力，间接控制裂缝宽度；③限制消压后钢筋的应力或应变增量。

《新桥规》裂缝宽度的限值：

新桥规》在Ⅰ类和Ⅱ类环境条件下，为0.1mm；类和Ⅱ类环境条件下，为0.1mm；在Ⅲ类和Ⅳ类环境条件下，不允许采用开类和Ⅳ裂的B裂的B类构件。

《新桥规》裂缝宽度计算新桥规》B类构件和钢筋混凝土构件：

B类构件钢筋应力计算：

影响裂缝宽度的主要因素由上述公式可见：

由上述公式可见：

本公式按“粘结-滑移理论”面的裂缝也增大）。

本公式按“粘结-滑移理论”未反映这一因素。

缝宽度计算:

⒎斜截面抗裂性和斜向主压应力验算主压应力σ主压应力σcp：

主压应力的限值：

σcp

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