国际公馆标准层模板工程施工方案.docx
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国际公馆标准层模板工程施工方案
目录
第一章工程概况1
第二章编制依据1
第三章模板支架的材料选用及搭设方法：
1
第四章模板支撑系统计算8
第五章模板的拆除25
第六章模板安装质量要求26
第七章模板验收27
第八章安全措施28
第九章应急事故处理措施：
29
第十章施工要点29
第一章工程概况
本工程拟建项目为泉天下•国际公馆-泉城首府工程，占地面积：
161481㎡，总建筑面积：
148945.89㎡，其中地下室建筑面积：
21301.1m2，裙楼商业建筑面积：
26911.9m2，主楼分为A#、B#、C#、D#、楼4栋高层。
其中A#、B#楼：
地上34层，转换层1层，建筑层高：
1层4.4m，2～34层标准层：
2.9m，机房层：
2.5m，建筑总高度99.800m，单层建筑面积为：
861.72㎡；C#、D#楼：
地上34层，转换层1层，建筑层高：
1层4.4m，2～34层标准层：
2.9m，机房层：
2.5m，建筑总高度：
99.8m，单层建筑面积为：
610.72㎡；采用现浇钢筋混凝土框架-剪力墙结构，按6度抗震设防，抗震设防类别为丙类，安全结构等级为二级。
本方案针对标准层模板施工。
第二章编制依据
1、本工程合同及设计图纸
2、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB506666－2011
3、《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3—2002
4、《混凝土模板用胶合板》GB／T17656─1999
5、《建筑工程大模板技术规程》JGJ74—2003
6、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-2011
7、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2011
第三章模板支架的材料选用及搭设方法
（一）、材料选用及保证措施
1、支撑系统：
本工程梁板支撑系统使用承插型盘扣式钢管快拆满堂脚手架，顶部采用UQ50可调式钢顶托，柱墙采用扣件式钢管脚手架。
在材料质量保证方面，对本工程所使用的钢管、扣件、可调式钢顶托等在进场时均必须严格把好质量关，管材有严重锈蚀变形、开裂，连接件有破裂、脱焊等材料不能进场及使用。
2、模板及枋条：
模板采用18mm厚夹板模板，次楞采用60mm×80mm松木枋条，底楞采用ф48mm厚3.5㎜无缝焊接钢管（见下图）。
底楞ф48mm无缝焊接钢管严禁使用锈蚀变形、开裂的钢管。
（二）、模板系统搭设方法：
模板工程搭设的主要工序：
测量放线→承插型盘扣式满堂脚手架搭设（标高控制点上引）→梁模板支设→板模板支设→梁、板模板验收（标高、平整度）→墙、柱模底部找平→墙、柱模板支设→墙、柱模根部封堵→吊模支设→模板验收
1）、支撑系统
本工程支撑系统使用承插型盘扣式满堂脚手架，顶部采用UQ50可调式钢顶托。
立杆：
梁位置间距600X1200，板位置间距1200X1200。
满堂支架脚手架支撑系统搭设前，必须在图纸上排好立杆位置，然后按图进行铺设。
立杆设置必须垂直、间距统一。
水平杆设置3道，步距为1200mm，第一道地面上300mm。
水平杆锁紧立杆时必须牢固，严禁松动。
2）、梁位及柱位的控制：
在铺设支撑立杆前，必须在楼面放出轴线、柱位线及控制线。
以便于柱及梁位的控制。
梁底板铺设时必须把控制线上投以控制梁柱上口位置确保准确。
3）、梁、板次楞采用60X80mm松木枋条，梁次楞间距200mm，板次楞间距300mm。
梁、板底楞采用ф48mm无缝焊接钢管。
4）、梁、板标高控制，在支撑系统安装完毕并牢固后，将标高引至立杆上，标高为结构上1.0m（H+1.0m）。
为便于及更准确地控制标高，标高控制点应多布，每个板块布置不少5个点，在安装梁、板模板时必须严格按控制标高上引。
在板面模板安装完毕后还应对模板平整度进行检测，对不平的板块应及时调整，对每个板块平整度偏差不大于5mm。
a、梁底在复核标高及校正轴线位置无误后，在横楞上铺放梁底板固定，安装并固定两面侧模板。
对于跨度L＞4米或悬挑长度L＞2米的梁，支模时按施工规范的要求起拱1‰～3‰。
b、板模板标高按立杆上的标高控制点进行安装，在板面起拱方面。
由于支撑系统采用钢管立杆，起拱后回落较小，且本工程板块较小，在板块起拱方面只考虑较大的板块（客厅）进行起拱，其它小板块（房间）不起拱。
起拱幅度按5mm-8mm进行起拱。
5）、墙、柱模安装：
模板采用18mm夹板，次楞采用80X80mm松木枋条，主楞采用ф48mm无缝焊接钢管，拉杆采用ф12mm高强拉杆（纵向间距@400mm，横向间距@500mm，其中第一道设置在距地面高200mm处）。
墙、柱模板安装前必须安装墙、柱厚限位混凝土预制条（混凝土预制条小于墙厚2mm），限位条间距@700mm，当模板板块少于700mm时，限位条设置在板块两侧，纵向间距@700mm。
模板安装必须按柱位线及控制线安装。
6）、剪力墙模安装：
模板采用18mm夹板，次楞采用80X80mm松木枋条，主楞采用ф48mm无缝焊接钢管，拉杆采用ф12mm高强拉杆（纵向间距@400mm，横向间距@500mm，其中第一道设置在距地面高200mm处）。
墙模板安装前必须安装墙厚限位混凝土预制条（混凝土预制条小于墙厚2mm），限位条间距@700mm，当模板板块少于700mm时，限位条设置在板块两侧，纵向间距@700mm。
模板安装必须按墙位线及控制线安装（见剪力墙模安装示意图）。
7）、楼梯模板安装：
本工程楼梯采用封闭模方式进行施工，楼梯踏步高宽尺寸必须标准统一。
为防止楼梯步级变形，在钢管外楞加固时楼梯步级三角形空隙位置填三角形木长方体，以保证立模、平模不变形。
并且在踏步板上用12mm的电钻钻3—5个排气孔，同时为了避免楼梯混凝土浇筑时因振捣不到位而出现的空洞、蜂窝等质量问题，在梯段的底部和中部的踏步板上预留100X100的方洞，作为混凝土浇筑时振动棒的插点。
第四章模板支撑系统计算
（一）、梁支模系统计算
一）、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度B（m）:
0.20；梁截面高度D（m）:
0.50；
混凝土板厚度（mm）:
120.00；立杆沿梁跨度方向间距La（m）:
1.20；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）:
0.15；
立杆步距h（m）:
1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb（m）:
1.00；
梁支撑架搭设高度H（m）：
2.75.00；梁两侧立杆间距（m）:
0.60；
承重架支撑形式:
梁底支撑小楞平行梁截面方向；
梁底增加承重立杆根数:
0；
采用的钢管类型为Φ48×3.0；
立杆承重连接方式:
可调托座；
2.荷载参数
模板自重（kN/m2）:
0.35；钢筋自重（kN/m3）:
1.50；
施工均布荷载标准值（kN/m2）:
2.5；新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）:
18.0；
倾倒混凝土侧压力（kN/m2）:
2.0；振捣混凝土荷载标准值（kN/m2）:
2.0；
3.材料参数
木材品种：
柏木；木材弹性模量E（N/mm2）：
10000.0；
木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：
17.0；木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）1.7；
面板类型：
胶合面板；面板弹性模量E（N/mm2）：
9500.0；
面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：
13.0；
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b（mm）：
60.0；梁底方木截面高度h（mm）：
80.0；
梁底模板支撑的间距（mm）：
200.0；面板厚度（mm）：
18.0；
二）、梁模板荷载标准值计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。
计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=200×18×18/6=1.08×104mm3；
I=200×18×18×18/12=9.72×104mm4；
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm2）；
M--计算的最大弯矩（kN·m）；
l--计算跨度（梁底支撑间距）:
l=200.00mm；
q--作用在梁底模板的均布荷载设计值（kN/m）；
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1:
1.2×（24.00+1.50）×0.20×0.50×0.90=2.75kN/m；
模板结构自重荷载：
q2:
1.2×0.35×0.20×0.90=0.08kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3:
1.4×2.00×0.20×0.90=0.50kN/m；
q=q1+q2+q3=2.75+0.08+0.50=3.33kN/m；
跨中弯矩计算公式如下:
Mmax=0.10×3.334×0.22=0.013kN·m；
σ=0.013×106/1.08×104=1.235N/mm2；
梁底模面板计算应力σ=1.235N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q=（（24.0+1.50）×0.500+0.35）×0.20=2.62KN/m；
l--计算跨度（梁底支撑间距）:
l=200.00mm；
E--面板的弹性模量:
E=9500.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:
[ν]=200.00/250=0.800mm；
面板的最大挠度计算值:
ν=0.677×2.62×2004/（100×9500×9.72×104）=0.031mm；
面板的最大挠度计算值:
ν=0.031mm小于面板的最大允许挠度值:
[ν]=200/250=0.8mm，满足要求！
三）、梁底支撑木方的计算
1.荷载的计算：
（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）：
q1=（24+1.5）×0.5×0.2=2.55kN/m；
（2）模板的自重荷载（kN/m）：
q2=0.35×0.2×（2×0.5+0.2）/0.2=0.42kN/m；
（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN/m）：
经计算得到，活荷载标准值P1=（2.5+2）×0.2=0.9kN/m；
2.木方的传递集中力验算：
静荷载设计值q=1.2×2.550+1.2×0.420=3.564kN/m；
活荷载设计值P=1.4×0.900=1.260kN/m；
荷载设计值q=3.564+1.260=4.824kN/m。
本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=6×8×8/6=8.53×101cm3；
I=6×8×8×8/12=3.41×102cm4；
3.支撑方木验算：
最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下：
弯矩图（kN·m）
剪力图（kN）
变形图（mm）
方木的支座力N1=N3=0.482KN；
方木最大应力计算值：
σ=0.121×106/85333.33=1.413N/mm2；
方木最大剪力计算值：
T=3×0.482×1000/（2×80×80）=0.113N/mm2；
方木的最大挠度：
ω=0.121mm；
方木的允许挠度:
[ν]=0.600×1000/250=2.400mm；
方木最大应力计算值1.413N/mm2小于方木抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，满足要求！
方木受剪应力计算值0.113N/mm2小于方木抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm2，满足要求！
方木的最大挠度ν=0.121mm小于方木的最大允许挠度[ν]=2.400mm，满足要求！
四）、梁跨度方向托梁的计算
作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。
托梁采用：
钢管（单钢管）:
Φ48×3.0；
W=5.08cm3；
I=13.08cm4；
1.梁两侧托梁的强度计算：
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.482KN.
托梁计算简图
托梁计算弯矩图（kN·m）
托梁计算变形图（mm）
托梁计算剪力图（kN）
最大弯矩Mmax=0.338kN·m；
最大变形Vmax=1.254mm；
最大支座力Rmax=3.176kN；
最大应力σ=0.338×106/（5.08×103）=66.478N/mm2；
托梁的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；
托梁的最大应力计算值66.478N/mm2小于托梁的抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!
托梁的最大挠度Vmax=1.254mm小于1200/150与10mm,满足要求!
五）、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
1.梁两侧立杆稳定性验算:
其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：
纵向钢管的最大支座反力：
N1=3.176kN；
脚手架钢管的自重：
N2=1.2×0.149×3=0.536kN；
N=3.176+0.536=3.712kN；
φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；
i--计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1.58；
A--立杆净截面面积（cm2）：
A=4.89；
W--立杆净截面抵抗矩（cm3）：
W=5.08；
σ--钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2）；
[f]--钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2；
lo--计算长度（m）；
参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo=k1uh
k1--计算长度附加系数，取值为：
1.155；
u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.73；
上式的计算结果：
立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.73×1.2=2.398m；
Lo/i=2397.78/15.8=152；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.301；
钢管立杆受压应力计算值；σ=3711.864/（0.301×489）=25.218N/mm2；
钢管立杆稳定性计算σ=25.218N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
（二）、板支模系统计算
一）、参数信息:
1.模板支架参数
横向间距或排距（m）:
1.20；纵距（m）:
1.20；步距（m）:
1.20；
立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:
0.15；模板支架搭设高度（m）:
2.75；
采用的钢管（mm）:
Φ48×3.0；板底支撑连接方式:
方木支撑；
立杆承重连接方式:
可调托座；
2.荷载参数
模板与木板自重（kN/m2）:
0.350；混凝土与钢筋自重（kN/m3）:
25.000；
施工均布荷载标准值（kN/m2）:
1.000；
3.楼板参数
钢筋级别:
三级钢HRB400（20MnSi）；楼板混凝土强度等级:
C30、C25；
每层标准施工天数:
6天；每平米楼板截面的钢筋面积（mm2）:
654.500；
楼板的计算长度（m）:
4.50；施工平均温度（℃）:
25.000；
楼板的计算宽度（m）:
4.00；
楼板的计算厚度（mm）:
120.00；
4.材料参数
面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；
面板弹性模量E（N/mm2）:
9500；面板抗弯强度设计值（N/mm2）:
13；
木方弹性模量E（N/mm2）:
9500.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）:
13.000；
木方抗剪强度设计值（N/mm2）:
1.400；木方的间隔距离（mm）:
300.000；
木方的截面宽度（mm）:
60.00；木方的截面高度（mm）:
80.00；
托梁材料为：
钢管（双钢管）:
Φ48×3.0；
楼板支撑架荷载计算单元
二）、模板面板计算:
面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=100×1.82/6=54cm3；
I=100×1.83/12=48.6cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图
1、荷载计算
（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：
q1=25×0.12×1+0.35×1=3.35kN/m；
（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）：
q2=1×1=1kN/m；
2、强度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
其中：
q=1.2×3.35+1.4×1=5.42kN/m
最大弯矩M=0.1×5.42×0.32=0.049kN·m；
面板最大应力计算值σ=48780/54000=0.903N/mm2；
面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；
面板的最大应力计算值为0.903N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!
3、挠度计算
挠度计算公式为
其中q=3.35kN/m
面板最大挠度计算值v=0.677×3.35×3004/（100×9500×48.6×104）=0.04mm；
面板最大允许挠度[V]=300/250=1.2mm；
面板的最大挠度计算值0.04mm小于面板的最大允许挠度1.2mm,满足要求!
三）、模板支撑方木的计算:
方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=6×8×8/6=64cm3；
I=6×8×8×8/12=256cm4；
方木楞计算简图（mm）
1.荷载的计算：
（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：
q1=25×0.3×0.12=0.9kN/m；
（2）模板的自重线荷载（kN/m）:
q2=0.35×0.3=0.105kN/m；
（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m）：
p1=1×0.3=0.3kN/m；
2.强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载q=1.2×（q1+q2）+1.4×p1=1.2×（0.9+0.105）+1.4×0.3=1.626kN/m；
最大弯距M=0.125ql2=0.125×1.626×1.22=0.293kN·m；
方木最大应力计算值σ=M/W=0.293×106/64000=4.573N/mm2；
方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；
方木的最大应力计算值为4.573N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!
3.抗剪验算：
截面抗剪强度必须满足:
τ=3V/2bhn<[τ]
其中最大剪力:
V=0.625×1.626×1.2=1.219kN；
方木受剪应力计算值τ=3×1.219×103/（2×60×80）=0.381N/mm2；
方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；
方木的受剪应力计算值0.381N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!
4.挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
均布荷载q=q1+q2=1.005kN/m；
最大挠度计算值ν=0.521×1.005×12004/（100×9500×2560000）=0.446mm；
最大允许挠度[V]=1200/250=4.8mm；
方木的最大挠度计算值0.446mm小于方木的最大允许挠度4.8mm,满足要求!
四）、托梁材料计算:
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
托梁采用：
钢管（双钢管）:
Φ48×3.0；
W=10.16cm3；
I=24.38cm4；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.439kN；
托梁计算简图
托梁计算弯矩图（kN·m）
托梁计算变形图（mm）
托梁计算剪力图（kN）
最大弯矩Mmax=1.098kN·m；
最大变形Vmax=2.218mm；
最大支座力Qmax=10.671kN；
最大应力σ=1097696.328/10160=108.041N/mm2；
托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；
托梁的最大应力计算值108.041N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!
托梁的最大挠度为2.218mm小于1200/150与10mm,满足要求!
五）、模板支架立杆荷载标准值（轴力）:
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
（1）钢管架的自重（kN）：
NG1=0.149×2.75=0.41kN；
（2）模板的自重（kN）：
NG2=0.35×1.2×1.2=0.504kN；
（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：
NG3=25×0.12×1.2×1.2=4.32kN；
静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.234kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
活荷载标准值NQ=（1+2）×1.2×1.2=4.32kN；
3.立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=12.329kN；
六）、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：
N=12.329kN；
φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；
i----计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1.58cm；
A----立杆净截面面积（cm2）：
A=4.89cm2；
W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：
W=5.08cm3；
σ--------钢管立杆受压应力计算值（N/mm2）；
[f]----钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2；
L0----计算长度（m）；
如果完全参照《扣件式规范》，由下式计算：
l0=h+2a
a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.15m；
得到计算结果：
立杆计算长度L0=h+2a=1.2+2×0.15=1.5m；
L0/i=150
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