国际公馆标准层模板工程施工方案.docx

1、国际公馆标准层模板工程施工方案目 录 第一章 工程概况 1第二章 编制依据 1第三章 模板支架的材料选用及搭设方法： 1第四章 模板支撑系统计算 8第五章 模板的拆除 25第六章 模板安装质量要求 26第七章 模板验收 27第八章 安全措施 28第九章 应急事故处理措施： 29第十章 施工要点 29第一章 工程概况本工程拟建项目为泉天下国际公馆-泉城首府工程，占地面积：161481，总建筑面积：148945.89，其中地下室建筑面积：21301.1m2，裙楼商业建筑面积：26911.9m2，主楼分为A#、B#、C#、D#、楼4栋高层。其中A#、B#楼：地上34层，转换层1层，建筑层高： 1层4

2、.4m，234层标准层：2.9m，机房层：2.5m，建筑总高度99.800m，单层建筑面积为：861.72；C#、D#楼：地上34层，转换层1层，建筑层高：1层4.4m，234层标准层：2.9m，机房层：2.5m，建筑总高度：99.8m，单层建筑面积为：610.72；采用现浇钢筋混凝土框架-剪力墙结构，按6度抗震设防，抗震设防类别为丙类，安全结构等级为二级。本方案针对标准层模板施工。第二章 编制依据1、本工程合同及设计图纸2、混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50666620113、高层建筑混凝土结构技术规程JGJ 320024、混凝土模板用胶合板GBT 1765619995、建筑工程大模板

3、技术规程JGJ 7420036、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-20117、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2011第三章 模板支架的材料选用及搭设方法（一）、材料选用及保证措施1、支撑系统：本工程梁板支撑系统使用承插型盘扣式钢管快拆满堂脚手架，顶部采用UQ50可调式钢顶托，柱墙采用扣件式钢管脚手架。在材料质量保证方面，对本工程所使用的钢管、扣件、可调式钢顶托等在进场时均必须严格把好质量关，管材有严重锈蚀变形、开裂，连接件有破裂、脱焊等材料不能进场及使用。2、模板及枋条：模板采用18mm厚夹板模板，次楞采用60mm80mm松木枋条，底楞采用48mm厚3.

4、5无缝焊接钢管（见下图）。底楞48mm无缝焊接钢管严禁使用锈蚀变形、开裂的钢管。 （二）、模板系统搭设方法：模板工程搭设的主要工序：测量放线承插型盘扣式满堂脚手架搭设（标高控制点上引）梁模板支设板模板支设梁、板模板验收（标高、平整度）墙、柱模底部找平墙、柱模板支设墙、柱模根部封堵吊模支设模板验收1）、支撑系统本工程支撑系统使用承插型盘扣式满堂脚手架，顶部采用UQ50可调式钢顶托。立杆：梁位置间距600X1200，板位置间距1200X1200。满堂支架脚手架支撑系统搭设前，必须在图纸上排好立杆位置，然后按图进行铺设。立杆设置必须垂直、间距统一。水平杆设置3道，步距为1200mm，第一道地面上30

5、0mm。水平杆锁紧立杆时必须牢固，严禁松动。 2）、 梁位及柱位的控制：在铺设支撑立杆前，必须在楼面放出轴线、柱位线及控制线。以便于柱及梁位的控制。梁底板铺设时必须把控制线上投以 控制梁柱上口位置确保准确。3）、 梁、板次楞采用60X80mm松木枋条，梁次楞间距200mm，板次楞间距300mm。梁、板底楞采用48mm无缝焊接钢管。4）、梁、板标高控制，在支撑系统安装完毕并牢固后，将标高引至立杆上，标高为结构上1.0m（H+1.0m）。为便于及更准确地控制标高，标高控制点应多布，每个板块布置不少5个点，在安装梁、板模板时必须严格按控制标高上引。在板面模板安装完毕后还应对模板平整度进行检测，对不平

6、的板块应及时调整，对每个板块平整度偏差不大于5mm。 a、梁底在复核标高及校正轴线位置无误后，在横楞上铺放梁底板固定，安装并固定两面侧模板。对于跨度L4米或悬挑长度L2米的梁，支模时按施工规范的要求起拱13。b、板模板标高按立杆上的标高控制点进行安装，在板面起拱方面。由于支撑系统采用钢管立杆，起拱后回落较小，且本工程板块较小，在板块起拱方面只考虑较大的板块（客厅）进行起拱，其它小板块（房间）不起拱。起拱幅度按5mm-8mm进行起拱。5）、墙、柱模安装：模板采用18mm夹板，次楞采用80X80mm松木枋条，主楞采用48mm无缝焊接钢管，拉杆采用12mm高强拉杆（纵向间距400mm，横向间距500

7、mm，其中第一道设置在距地面高200mm处）。墙、柱模板安装前必须安装墙、柱厚限位混凝土预制条（混凝土预制条小于墙厚2mm），限位条间距700mm，当模板板块少于700mm时，限位条设置在板块两侧，纵向间距700mm。模板安装必须按柱位线及控制线安装。 6）、剪力墙模安装：模板采用18mm夹板，次楞采用80X80mm松木枋条， 主楞采用48mm无缝焊接钢管，拉杆采用12mm高强拉杆（纵向间距400mm，横向间距500mm，其中第一道设置在距地面高200mm处）。墙模板安装前必须安装墙厚限位混凝土预制条（混凝土预制条小于墙厚2mm），限位条间距700mm，当模板板块少于700mm时，限位条设置在

8、板块两侧，纵向间距700mm。模板安装必须按墙 位线及控制线安装（见剪力墙模安装示意图）。 7）、楼梯模板安装：本工程楼梯采用封闭模方式进行施工，楼梯踏步高宽尺寸必须标准统一。为防止楼梯步级变形，在钢管外楞加固时楼梯步级三角形空隙位置填三角形木长方体，以保证立模、平模不变形。并且在踏步板上用12mm的电钻钻35个排气孔，同时为了避免楼梯混凝土浇筑时因振捣不到位而出现的空洞、蜂窝等质量问题，在梯段的底部和中部的踏步板上预留100 X100的方洞，作为混凝土浇筑时振动棒的插点。第四章 模板支撑系统计算（一）、梁支模系统计算一）、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.20；梁截面高

9、度 D(m):0.50；混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.15；立杆步距h(m):1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：2.75.00；梁两侧立杆间距(m):0.60；承重架支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:0；采用的钢管类型为483.0；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒

10、混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；面板厚度(mm)：18.0；二）、梁模板荷载标准值计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按

11、照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 2001818/6 = 1.08104mm3； I = 200181818/12 = 9.72104mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； q - 作用在梁

12、底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.200.500.90=2.75kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.200.90=0.08kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.200.90=0.50kN/m；q = q1 + q2 + q3=2.75+0.08+0.50=3.33kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.103.3340.22=0.013kNm； =0.013106/1.08104=1.235N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.235 N/mm2 小于 梁底模面板的抗

13、压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.500+0.35）0.20= 2.62KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6772.622004/(10095009.72104)=0.031mm；面板的最大挠度计算值: =0.031mm 小于

14、 面板的最大允许挠度值: = 200 / 250 = 0.8mm，满足要求！三）、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1= (24+1.5)0.50.2=2.55 kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)： q2 = 0.350.2(20.5+0.2)/ 0.2=0.42 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.5+2)0.2=0.9 kN/m；2.木方的传递集中力验算：静荷载设计值 q=1.22.550+1.20.420=3.564 kN/m；活荷载设计值 P=1.40.9

15、00=1.260 kN/m；荷载设计值 q = 3.564+1.260 = 4.824 kN/m。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 8.53101 cm3；I=6888/12 = 3.41102 cm4；3.支撑方木验算：最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下： 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形图(mm)方木的支座力N1=N3=0.482 KN；方木最大应力计算值 ： =0.121106 /85333.33=1.413 N/mm2；方木最大剪力计算值 ： T=30.4821000/(28080)=0.113N

16、/mm2；方木的最大挠度：=0.121 mm；方木的允许挠度: =0.6001000/250=2.400 mm；方木最大应力计算值 1.413 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 0.113 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 T=1.700 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =0.121 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.400 mm，满足要求！四）、梁跨度方向托梁的计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。托梁采用：钢管(单钢管) :48 3.0；W=5.08 cm3；I=13.0

17、8 cm4；1.梁两侧托梁的强度计算：托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.482 KN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.338 kNm ；最大变形 Vmax = 1.254 mm ；最大支座力 Rmax = 3.176 kN ；最大应力 = 0.338106 /(5.08103 )=66.478 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 66.478 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度Vmax=1.254

18、mm小于1200/150与10 mm,满足要求!五）、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 纵向钢管的最大支座反力： N1 =3.176 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1493=0.536 kN； N =3.176+0.536=3.712 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应

19、力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.73；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.731.2 = 2.398 m；Lo/i = 2397.78 / 15.8 = 152 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.301 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=3711.864/(0.301489) =

20、 25.218 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 25.218 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！（二）、板支模系统计算一）、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.15；模板支架搭设高度(m):2.75；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.楼

21、板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C30、C25；每层标准施工天数:6天；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):654.500；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度():25.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):120.00；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离

22、(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :483.0； 楼板支撑架荷载计算单元二）、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.121+0.351 = 3.35 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设

23、备荷载(kN/m)：q2 = 11= 1 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.23.35+1.41= 5.42kN/m最大弯矩M=0.15.420.32= 0.049 kNm；面板最大应力计算值 = 48780/54000 = 0.903 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.903 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 3.35kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6773.353004/(10095004

24、8.6104)=0.04 mm； 面板最大允许挠度 V=300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.04 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!三）、模板支撑方木的计算:方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4； 方木楞计算简图（mm）1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.30.12 = 0.9 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.3 = 0.105 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载

25、(kN/m)：p1 = 10.3 = 0.3 kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2(0.9 + 0.105)+1.40.3 = 1.626 kN/m；最大弯距 M = 0.125ql2 = 0.1251.6261.22 = 0.293 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.293106/64000 = 4.573 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 4.573 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 1

26、3 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V= 0.6251.6261.2 = 1.219 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.219103/(2 6080) = 0.381 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.381 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.005 kN/m；最大挠度计算值 = 0.5211.00512004 /(1

27、0095002560000)= 0.446 mm；最大允许挠度 V=1200/ 250=4.8 mm；方木的最大挠度计算值 0.446 mm 小于 方木的最大允许挠度 4.8 mm,满足要求!四）、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管) :48 3.0；W=10.16 cm3；I=24.38 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.439 kN； 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 1.098 kNm ；最大变形 Vmax = 2.218 mm ；最大支座力 Qmax

28、 = 10.671 kN ；最大应力 = 1097696.328/10160 = 108.041 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 108.041 N/mm2 小于托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 2.218mm 小于 1200/150与10 mm,满足要求!五）、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)钢管架的自重(kN)：NG1 = 0.1492.75 = 0.41 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.351.21.2 = 0.5

29、04 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.121.21.2 = 4.32 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.234kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ = (1+2 ) 1.21.2 = 4.32 kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 12.329 kN；六）、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 12.329 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，由下式计算： l0 = h+2a a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.15 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0 = h + 2a = 1.2+20.15 = 1.5 m ；L0 / i = 150