某5层教学楼建筑结构全套毕业设计方案优选Word文档下载推荐.docx

某5层教学楼建筑结构全套毕业设计方案优选Word文档下载推荐.docx

《某5层教学楼建筑结构全套毕业设计方案优选Word文档下载推荐.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《某5层教学楼建筑结构全套毕业设计方案优选Word文档下载推荐.docx（96页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

框架的计算单元如图3所示，取⑧轴的一榀框架计算。

假定框架柱嵌固于基础顶

面框架梁与柱刚接，由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于轴线之间的距离。

底层

柱高从基础顶面算至二层楼层，持力层标高根据地址条件定为地面以下1.40m（考虑

基础进入持力层200mm），一层楼面标高为3.90m，室内外高差为0.60m，暂定基顶

标高为400mm；

5

图4标准层楼板平面布置图

各层楼盖采用现浇钢筋混凝土梁板结构，梁系把楼盖分为一些双向板和单向板，

大部分板厚取120mm，卫生间部分板取100mm。

4.1恒荷载

表2屋（楼）面恒载计算表

用料做法

非上人屋高聚物改性沥青防水卷材

1:

3水泥砂浆找平层

（18.000）聚苯保温板

0.10

面

20

3.0

15

100

屋6

8水泥膨胀珍珠岩找2%坡，最薄处100

1.50

6

25

0.40

2.50

0.20

钢筋混凝土楼板

板底吊顶

3.30

板底轻钢龙骨吊顶

10厚地砖铺平拍实，水泥浆擦缝

25厚1:

4干硬性水泥砂浆结合层

15厚水泥砂浆找平层

50厚C15细石砼找坡，最薄处不小

于30

0.50

0.30

5.25

50

1.25

7

1、屋面板A的配筋计算：

gq/27.43kN/m2，q/20.70kN/m2，gq7.78kN/m2

（2）计算跨度：

l3.900.253.65ml4.800.254.55m

q/2作用下的跨中弯矩值之和。

混凝土的泊松比取

座固定时g+q作用下的支座弯矩。

；

支座最大负弯矩为当内支

01

02

m（0.01450.20.0270）7.433.65

（0.03350.20.0559）0.73.65

'

m'

0.05597.783.65

8

ly方向跨中弯短截面有效高度为：

88mm；

截面处弯短设计值不考虑折减，取内力臂系数=0.95

s

AM/0.95hf，板筋选用HRB400,f=360N/mm2,配筋表如下：

y

截面

ho（mm）M（KN.m）As（mm2）选配钢筋实配钢筋

A边支座（l向）96

-6.86

-5.79

2、其余屋面板的配筋计算：

B

l

/l

m

区

格

M（KN.m）As（mm2）选配钢筋实配钢筋

2.21

2.27

67.3

75.3

-5.32

9

1、楼面板A的配筋计算：

普通房间：

gq/25.96kN/m，q/21.40kN/m，gq7.36kN/m

-5.03

（mm）

/（kN/m）

4.73

li/

n

Gi/kN

层次构件

g

Gi

边横梁0.3

中横梁0.3

次梁0.250.3

纵梁0.3

0.6

4.10361461.24

柱0.6

外墙体为240mm厚煤矸石空心砖，外墙面做保温层再刷涂料（

内墙面为20mm厚抹灰，

0.5kN/m

[0.5（2.906.609.30）5.50.24（2.906.609.30）

5.50.202.9170.0222.9=5.80kN/m

（0.36kN/m），则女儿墙单位面积重力荷载为：

150.240.50.364.46kN/m2。

自重为151.20.240.51.20.361.2=5.35kN/m

6风荷载计算

表12框架柱线刚度计算表

i

（对于中框架梁I2bh

柱

（m）E（KN/m）

）

边跨梁

中跨梁

（2~5）层

0.0108030000000

具体详见下面的各柱D值及剪力分配系数表：

梁1

2i

2i

层号及层柱位

（一般层

）

D

（

c柱

边

置

中

ii

i

（底层）

（底层）

2~5层边柱

（3.9m）中柱

边柱

（5.2m）中柱

作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值见表12：

j

本地区基本风压为：

w=0.35

BKN/m2

ZSZ

Z

μ—风荷载体型系数。

根据建筑物的体型查的μ=1.3

S

β—以为房屋总高度小于30米所以β=1.0

h

离地高度

（Z/m）

18.6

15.0

11.4

7.8

ω

k

（kN/m）

（kN）

1.14

1.06

13

表15各层柱反弯点位置、剪力、柱梁端弯矩计算表

M

u

/h

yh

KN

/

1.0712.5298.28

3.51

1.2602.34011.065.96

1.2602.34016.218.7319.7216.57

1.4402.16021.6114.4010.9910.99

1.6111.98920.6416.7229.3726.49

1.6201.98029.6624.2717.5717.57

1.8001.80024.8824.8841.6036.18

1.8001.80035.9235.9224.0124.01

14

3.6531.54727.9065.8952.7956.51

2.9072.29359.7175.6939.1239.12

88.15

574230.0015350.000334

图9风荷载作用下剪力图（KN）

1.3

按双向板计算

L

2700

5.40×

1.80×

5/8=6.08kN/m

0.5×

[1-2×

（1.8/7.2）+（1.8/7.2））]×

2=1.60kN/m

5/8=0.56kN/m

2.0×

2=6.41kN/m

18

在A-B轴间框架梁均布荷载为：

屋面梁：

恒载=边跨梁自重+板传荷载=4.73+17.31=22.04kN/m

恒载=次梁自重+板传荷载=1.97+17.31=19.28kN/m

活载=板传荷载=1.60kN/m

楼面梁恒载=边跨梁自重+板传荷载=4.73+10.58=15.31kN/m

恒载=次梁自重+板传荷载=1.97+10.58=12.55kN/m

活载=板传荷载=6.41kN/m

（2.7/2）×

5/8×

2=9.11KN/m

1.35×

（1.35/3.6）+（1.35/3.6）]=5.62KN/m

0.50×

2=0.84kN/m

（1.35/3.6）+（1.35/3.6）]=0.32kN/m

3.30×

2=5.57KN/m

（1.35/3.6）+（1.35/3.6）]=3.44KN/m

2.5×

2=4.22kN/m

（1.35/3.6）+（1.35/3.6）]=2.60kN/m

恒载=中跨梁自重+板传荷载=2.36+9.11=11.47kN/m

恒载=次梁自重+板传荷载=1.97+9.11=11.08kN/m

活载=板传荷载=0.84kN/m

19

标准层柱：

恒载=墙自重+梁自重（纵梁）+板传荷载

=3.92×

（7.2-0.6）+4.73×

（7.2-0.6）+3.71×

（7.2-0.6）+12.55×

7.2/2=129.00kN

活载=板传荷载=2.25×

7.2=16.20kN

=4.73×

（7.2-0.6）+19.28×

7.2/2+11.08×

2.7/2+（6.08+5.62）×

7.2=199.82kN

活载=板传荷载+次梁传递荷载=（0.56+0.52）×

7.2+0.84×

2.7/2=8.94kN

恒载=梁自重+墙自重+板传荷载

图13竖向受荷总图（kN）

注：

带括号者表示活荷载

8.1恒活荷载作用下的弯矩计算

21

固端弯矩

跨中弯矩

线载位线载大小

梁计算长度

线载性质楼层位置

ql2

q（KN/m）

（m）

边跨

中跨

屋面

恒线载

楼面

活线载

6.41

4.22

7.2

2.7

27.70

2.56

41.55

3.84

竖向荷载作用下的内力一般可采用近似法，有分层法，弯矩二次分配法和迭代法。

当框架为少层少跨时，采用弯矩二次分配法较为理想。

这里竖向荷载作用下的内力计

算采用分层法。

竖向荷载作用下，框架的内力分析除活荷载较大的工业与民用建筑。

可以不考

虑活荷载的不利布置，这样求得的框架内力，梁跨中弯距较考虑活载不利布置法求得

的弯局偏低，但当活载占总荷载的比例较小时，其影响很小.若活荷载占总荷载的比

例较大时，可在截面配筋时，将跨中弯距乘以1.1~1.2的较大系数。

恒荷载作用下的弯矩、剪力可按下面公式求得：

M1/12ql2

ba

根据梁、柱相对线刚度，算出各节点的弯矩分配系数:

ij

弯矩二次分配法比分层法作了更进一步的简化。

在分层法中，用弯矩分配法计算

分层单元的杆端弯矩时，任一节点的不平衡弯矩都将影响到节点所在单元中的所有杆

件。

而弯矩二次分配法假定任一节点的不平衡弯矩只影响至与该节点相交的各杆件的

远端。

因此可将弯矩分配法的循环次数简化到一次分配、一次传递、再一次分配。

22

表17恒载作用下的框架弯矩内力二次分配表

右梁

0.373

-95.23

35.54

-13.20

0.17

左梁

0.299

95.23

-26.40

17.77

-2.25

84.35

0.627

0.502

-17.52

-1.49

72.72

-72.72

-58.37

-25.98

0.385

0.229

-66.14

15.18

-6.11

0.199

66.14

-12.21

7.59

0.334

-8.37

4.95

3.28

-65.44

66.46

-34.37

-22.45

-9.64

-4.45

2.57

1.71

-61.52

64.09

-26.44

-11.21

-4.84

2.81

4.71

1.86

-61.91

64.32

-26.05

-27.22

-11.06

0.437

0.260

17.22

-6.81

0.222

-13.61

8.61

0.258

-15.82

-1.55

0.37

0.42

0.24

-57.28

61.50

-32.50

-15.40

-13.60

9.11

-7.70

表18活载作用下的框架弯矩内力二次分配表

-0.96

-0.68

-5.98

0.58

-5.96

-1.21

0.201

-27.70

6.36

10.67

5.34

-2.50

-1.15

-25.00

-1.93

14.08

0.52

0.35

26.40

-9.14

-11.73

-5.54

-3.15

12.86

-1.87

-25.72

6.05

-2.04

-25.89

-3.42

13.30

0.303

8.38

7.21

-2.79

-0.66

-23.94

0.13

0.15

0.09

25.86

-13.35

-6.33

-6.18

3.81

-3.17

脱离体的方法。

如已知杆件（梁或柱）两端的弯矩。

VV（MM）/l

lk

olk

ijk

jik

o

ork

因为框架为三级抗震等级，则根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010中11.3.2

梁剪力设计值：

VV1.1（MM）/l

rk

柱剪力设计值：

V1.2（MM）/H

t

表19恒（活）线载作用下梁端和柱端剪力计算表

中跨梁（KN）

边柱（KN）

中柱（KN）

性质

五

四

三

二

一

54.53-55.7110.70-10.70

5.61

-5.94

-1.14

-5.70

3.53

4.19

7.48

6.27

7.07

5.99

7.84

6.51

3.17

2.64

954.71126.99

1138.241189.72166.01

N

96.46

65.96

66.18

66.16

66.41

199.82

8.94

296.28

566.89

837.72

331.92

602.53

16.01

85.63

873.36155.22155.22

26

28

图16恒载作用下N图（kN）

30

31

图19活载作用下N图（kN）

柱上端控制值截面在梁底，下端在梁顶，应按轴线计算简图所得的柱端内力值换

成控制截面的相应值，此计算为简化起见，采用轴线处内力值。

计算结果见表22。

表22框架梁内力组合表

梁位

内力

种类

楼层

截面位置

1.2*（1.0*②

1.2*②+1.4*

调幅前①调幅后②调幅前③调幅后④左震⑤右震⑥

+0.5*

④

-72.72-61.81-5.98

-5.0839.53-39.53-81.29

-25.83

-94.57

15.4915.49

-1.60

-6.0932.67-32.67-94.57

5.94

86.92

-72.72-61.81-5.98-5.08-39.5339.53

-81.29

-128.61

-77.74-77.74-5.61-5.61-10.0310.03-101.14-109.69

-65.44-55.63-25.00-21.2590.19-90.19-96.50

54.9854.9822.8922.89-23.6323.63

33.2638.2515.8518.235.14-5.14

63.52

-66.46-56.49-26.40-22.44-79.9279.92

-55.26-55.26-23.28-23.28-23.6323.63

-9.64-8.19-5.54-4.7153.02-53.02-16.42

10.7010.705.70

-2.41-2.05-1.69-1.44

-9.64-8.19-5.54-4.71-53.0253.02

-10.70-10.70-5.70-5.70-39.2739.27

-66.46-56.49-26.40-22.4479.92-79.92-99.21

55.2655.2623.2823.28-23.6323.63

33.2638.2515.8518.23-5.145.14

49.57

50.16

-65.44-55.63-25.00-21.25-90.1990.19

-54.98-54.98-22.89-22.89-23.6323.63

36.4141.8715.1017.3711.01-11.0174.56

74.98

-3.99-3.39-1.29-1.09

-11.21-9.53-11.21-9.53-76.5976.59

-10.70-10.70-5.70-5.70-56.7356.73

-64.09-54.48-27.01-22.96115.44-115.44-97.52

55.4855.4823.2423.24-35.1235.12

36.4141.8715.1017.37-11.0111.01

34.85

46.35

54.7854.7822.9322.93-42.3142.31

36.0941.5115.1017.378.71-8.71

71.55

-64.32-54.68-27.01-22.96-143.60143.60-97.75

-55.45-5