模板工程计算书Word文档下载推荐.docx
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主梁布置方向
平行立柱纵向方向
立柱纵向间距la（mm）
1200
立柱横向间距lb（mm）
水平拉杆步距h（mm）
1800
顶层水平杆步距hˊ（mm）
1000
支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a（mm）
450
小梁间距l（mm）
300
小梁最大悬挑长度l1（mm）
100
主梁最大悬挑长度l2（mm）
设计简图如下：
模板设计平面图
纵向剖面图
横向剖面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度t（mm）
12
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
16.83
面板抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.4
面板弹性模量E（N/mm2）
9350
面板计算方式
三等跨连续梁
按三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。
W＝bh2/6=1000×
12×
12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×
12/12＝144000mm4
承载能力极限状态
q1＝[1.2×
（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.4×
Q1k]×
b=[1.2×
（0.1+（24+1.1）×
0.15）+1.4×
3]×
1=8.838kN/m
q1静=[γG（G1k+（G2k+G3k）h）b]=[1.2×
0.15）×
1]=4.638kN/m
q1活=（γQ×
Q1k）×
b=（1.4×
3）×
1=4.2kN/m
正常使用极限状态
q＝（γG（G1k+（G2k+G3k）×
h）+γQ×
b=（1×
0.15）+1×
1＝6.865kN/m
计算简图如下：
1、强度验算
Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×
4.638×
0.32+0.117×
4.2×
0.32＝0.086kN·
m
σ＝Mmax/W＝0.086×
106/24000＝3.582N/mm2≤[f]＝16.83N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.677ql4/（100EI）=0.677×
6.865×
3004/（100×
9350×
144000）=0.28mm
νmax=0.28mm≤min{300/150，10}=2mm
五、小梁验算
小梁类型
矩形木楞
小梁截面类型（mm）
40×
80
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
12.87
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.39
小梁截面抵抗矩W（cm3）
42.67
小梁弹性模量E（N/mm2）
8415
小梁截面惯性矩I（cm4）
170.67
小梁计算方式
二等跨连续梁
（0.3+（24+1.1）×
0.3＝2.723kN/m
因此，q1静＝1.2×
h）×
b=1.2×
0.3＝1.463kN/m
q1活＝1.4×
Q1k×
b=1.4×
3×
0.3＝1.26kN/m
M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×
1.463×
1.22+0.125×
1.26×
1.22＝0.49kN·
M2＝q1L12/2=2.723×
0.12/2＝0.014kN·
Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.49，0.014]＝0.49kN·
σ=Mmax/W=0.49×
106/42670=11.488N/mm2≤[f]=12.87N/mm2
2、抗剪验算
V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×
1.2+0.625×
1.2＝2.043kN
V2＝q1L1＝2.723×
0.1＝0.272kN
Vmax＝max[V1，V2]＝max[2.043，0.272]＝2.043kN
τmax=3Vmax/（2bh0）=3×
2.043×
1000/（2×
80）＝0.957N/mm2≤[τ]=1.39N/mm2
3、挠度验算
b=（1×
0.3＝2.119kN/m
挠度,跨中νmax＝0.521qL4/（100EI）=0.521×
2.119×
12004/（100×
8415×
170.67×
104）＝1.594mm≤[ν]＝min（L/150,10）＝min（1200/150,10）＝8mm;
悬臂端νmax＝ql14/（8EI）=2.119×
1004/（8×
104）＝0.002mm≤[ν]＝min（2×
l1/150,10）＝min（2×
100/150,10）＝1.333mm
六、主梁验算
主梁类型
矩形钢管
主梁截面类型（mm）
□60×
4
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面抵抗矩W（cm3）
10.33
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁截面惯性矩I（cm4）
30.99
主梁计算方式
可调托座内主梁根数
1
1、小梁最大支座反力计算
（0.5+（24+1.1）×
0.3＝2.795kN/m
q1静＝1.2×
b＝1.2×
0.3＝1.535kN/m
b＝1.4×
q2＝（γG（G1k+（G2k+G3k）×
0.3＝2.179kN/m
按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×
2.795×
1.2＝4.193kN
按悬臂梁，R1＝2.795×
0.1＝0.28kN
R＝max[Rmax，R1]＝4.193kN;
按二等跨连续梁，R'
max＝1.25q2L＝1.25×
2.179×
1.2＝3.269kN
按悬臂梁，R'
1＝q2l1=2.179×
0.1＝0.218kN
R＝max[R'
max，R'
1]＝3.269kN;
主梁计算简图一
2、抗弯验算
主梁弯矩图一（kN·
m）
σ=Mmax/W=1.95×
106/10330=188.746N/mm2≤[f]=205N/mm2
3、抗剪验算
主梁剪力图一（kN）
τmax=Vmax/（8Izδ）[bh02-（b-δ）h2]=9.487×
1000×
[40×
602-（40-8）×
522]/（8×
309900×
8）＝27.49N/mm2≤[τ]=125N/mm2
4、挠度验算
主梁变形图一（mm）
跨中νmax=1.911mm≤[ν]=min{1200/150，10}=8mm
悬挑段νmax＝0.668mm≤[ν]=min（2×
150/150,10）=2mm
5、支座反力计算
图一
支座反力依次为R1=11.478kN，R2=17.873kN，R3=17.873kN，R4=11.478kN
七、可调托座验算
荷载传递至立柱方式
可调托座
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
按上节计算可知，可调托座受力N＝17.873kN≤[N]＝30kN
八、立柱验算
钢管截面类型（mm）
Ф48×
3.2
钢管计算截面类型（mm）
钢材等级
Q235
立柱截面面积A（mm2）
424
立柱截面回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
4.49
抗压强度设计值[f]（N/mm2）
支架自重标准值q（kN/m）
0.15
支架立柱计算长度修正系数η
1.2
悬臂端计算长度折减系数k
0.7
1、长细比验算
l01=hˊ+2ka=1000+2×
0.7×
450=1630mm
l0=ηh=1.2×
1800=2160mm
λ=max[l01，l0]/i=2160/15.9=135.849≤[λ]=150
2、立柱稳定性验算
根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：
小梁验算
0.9×
0.3=2.669kN/m
同上四～六步计算过程，可得：
R1＝10.961kN，R2＝17.067kN，R3＝17.067kN，R4＝10.961kN
顶部立柱段：
λ1=l01/i=1630.000/15.9=102.516
查表得，φ＝0.573
不考虑风荷载:
N1=Max[R1，R2，R3，R4]=Max[10.961，17.067，17.067，10.961]=17.098kN
f＝N1/（ΦA）＝17098/（0.573×
424）＝70.376N/mm2≤[f]＝205N/mm2
考虑风荷载:
Mw＝γQφcωk×
la×
h2/10＝1.4×
0.076×
1.2×
1.82/10＝0.037kN·
N1w=Max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]+0.037/1.2=17.098kN
f＝N1w/（φA）+Mw/W＝17098/（0.573×
424）+0.037×
106/4730＝78.198N/mm2≤[f]＝205N/mm2
非顶部立柱段：
λ=l0/i=2160.000/15.9=135.849
查表得，φ1=0.371
N=Max[R1,R2,R3,R4]+γG×
q×
H=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]+1.2×
0.15×
4.5=17.877kN
f=N/（φ1A）＝17.877×
103/（0.371×
424）=113.646N/mm2≤[σ]=205N/mm2
Nw=Max[R1,R2,R3,R4]+γG×
H+Mw/lb=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]+1.2×
4.5+0.037/1.2=17.908kN
f=Nw/（φ1A）+Mw/W＝17.908×
106/4490=121.665N/mm2≤[σ]=205N/mm2
九、高宽比验算
根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010第6.1.4:
对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3
H/B=4.5/27=0.167≤3
十、抗倾覆验算
混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生
MT=ψc×
γQ（ωkL1Hh2+Q3kL1h1）=1×
1.4×
（0.076×
45×
4.5×
3.9+0.55×
3.9）=219.164kN·
MR=γG（G1k+0.15H/（lalb））L1B12/2=0.9×
（0.5+0.15×
4.5/（1.2×
1.2））×
272/2=14300.93kN·
MT=219.164kN·
m≤MR=14300.93kN·
混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生
γQ（Q2kL1H+Q3kL1h1）=1×
（0.25×
4.5+0.55×
3.9）=206.01kN·
MR=γG[（G2k+G3k）×
h0+（G1k+0.15H/（lalb））]L1B12/2=0.9×
[（24+1.1）×
0.15+（0.5+0.15×
1.2））]×
272/2=69880.801kN·
MT=206.01kN·
m≤MR=69880.801kN·
梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB50017-2003
新浇混凝土梁名称
KL14
混凝土梁截面尺寸（mm×
mm）
600×
1350
40
梁侧楼板厚度（mm）
混凝土梁钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.5
混凝土板钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
非自定义:
0.031
6
0.2
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向
梁跨度方向立柱纵距是否相等
是
梁跨度方向立柱间距la（mm）
900
梁两侧立柱间距lb（mm）
支撑架中间层水平杆最大竖向步距h（mm）
1500
支撑架顶层水平杆步距h'
（mm）
可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a（mm）
500
新浇混凝土楼板立柱间距l'
a（mm）、l'
b（mm）
900、900
混凝土梁距梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）
梁底增加立柱根数
梁底增加立柱布置方式
按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）
梁底支撑小梁根数
5
梁底支撑小梁间距
每纵距内附加梁底支撑主梁根数
梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm）
200
平面图
立面图
15
10000
取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：
15×
15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×
15/12＝281250mm4
q1＝[1.2（G1k+（G2k+G3k）×
（0.1+（24+1.5）×
1.35）+1.4×
1＝45.63kN/m
[G1k+（G2k+G3k）×
h]×
[0.1+（24+1.5）×
1.35]×
1＝41.43kN/m
b＝1.4×
1＝4.2kN/m
q2＝[1×
G1k+1×
（G2k+G3k）×
h+1×
b＝[1×
0.1+1×
（24+1.5）×
1.35+1×
1＝37.525kN/m
Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×
41.43×
0.152+0.121×
0.152＝0.111kN·
σ＝Mmax/W＝0.111×
106/37500＝2.965N/mm2≤[f]＝15N/mm2
νmax＝0.632q2L4/（100EI）=0.632×
37.525×
1504/（100×
10000×
281250）＝0.043mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[150/150，10]＝1mm
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×
0.15+0.446×
0.15＝2.723kN
R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×
0.15+1.223×
0.15＝7.874kN
R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×
0.15+1.142×
0.15＝6.487kN
标准值（正常使用极限状态）
R1'
=R5'
=0.393q2L=0.393×
0.15＝2.212kN
R2'
=R4'
=1.143q2L=1.143×
0.15＝6.434kN
R3'
=0.928q2L=0.928×
0.15＝5.223kN
方木
60×
15.44
1.78
64
256
承载能力极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：
q1左＝R1/b=2.723/1＝2.723kN/m
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：
q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[7.874,6.487,7.874]/1=7.874kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载：
q1右＝R5/b=2.723/1＝2.723kN/m
小梁自重：
q2＝1.2×
（0.3-0.1）×
0.6/4=0.036kN/m
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.2×
0.5×
（1.35-0.15）=0.72kN/m
梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.2×
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝[1.2×
（0.5-0.6/2）/2×
1=0.932kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝[1.2×
（（1-0.5）-0.6/2）/2×
左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.723+0.036+0.72+0.932=4.411kN/m
中间小梁荷载q中=q1中+q2=7.874+0.036=7.91kN/m
右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.723+0.036+0.72+0.932=4.411kN/m
小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.411,7.91,4.411]=7.91kN/m
正常使用极限状态：
q1左'
＝R1'
/b=2.212/1＝2.212kN/m
q1中'
＝Max[R2'
R3'
R4'
]/b=Max[6.434,5.223,6.434]/1=6.434kN/m
q1右'
＝R5'
q2'
＝1×
0.6/4=0.03kN/m
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'
（1.35-0.15）=0.6kN/m
梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'
＝[1×
1=0.727kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'
左侧小梁荷载q左'
＝q1左'
+q2'
+q3左'
+q4左'
=2.212+0.03+0.6+0.727=3.569kN/m
中间小梁荷载q中'
=q1中'
+q2'
=6.434+0.03=6.464kN/m
右侧小梁荷载q右'
＝q1右'
+q3右'
+q4右'
小梁最大荷载q'
=Max[q左'
q中'
q右'
]=Max[3.569,6.464,3.569]=6.464kN/m
为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计
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