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1、主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la（mm）1200立柱横向间距lb（mm）水平拉杆步距h（mm）1800顶层水平杆步距h（mm）1000支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a（mm）450小梁间距l（mm）300小梁最大悬挑长度l1（mm）100主梁最大悬挑长度l2（mm） 设计简图如下：模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t（mm）12面板抗弯强度设计值f（N/mm2）16.83面板抗剪强度设计值（N/mm2）1.4面板弹性模量E（N/mm2）9350面板计算方式三等跨连续梁 按三等跨连续梁 ，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=100

2、01212/624000mm3，Ibh3/12=100012/12144000mm4 承载能力极限状态 q11.2（G1k +（G2k+G3k）h）+1.4Q1kb=1.2（0.1+（24+1.1）0.15）+1.431=8.838kN/m q1静=G（G1k +（G2k+G3k）h）b = 1.20.15）1=4.638kN/m q1活=（QQ1k）b=（1.43）1=4.2kN/m 正常使用极限状态 q（G（G1k +（G2k+G3k）h）+Qb =（10.15）+116.865kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.14.6380.32+

3、0.1174.20.320.086kNm Mmax/W0.086106/240003.582N/mm2f16.83N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677ql4/（100EI）=0.6776.8653004/（1009350144000）=0.28mm max=0.28mmmin300/150，10=2mm 五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型（mm）4080小梁抗弯强度设计值f（N/mm2）12.87小梁抗剪强度设计值（N/mm2）1.39小梁截面抵抗矩W（cm3）42.67小梁弹性模量E（N/mm2）8415小梁截面惯性矩I（cm4）170.67小梁计算方式二等跨连续梁（

4、0.3+（24+1.1）0.32.723kN/m 因此，q1静1.2h）b=1.20.31.463kN/m q1活1.4Q1kb=1.430.31.26kN/m M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1251.4631.22+0.1251.261.220.49kN M2q1L12/2=2.7230.12/20.014kN MmaxmaxM1，M2max0.49，0.0140.49kN =Mmax/W=0.49106/42670=11.488N/mm2f=12.87N/mm2 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6251.2+0.6251.22.043kN V

5、2q1L12.7230.10.272kN VmaxmaxV1，V2max2.043，0.2722.043kN max=3Vmax/（2bh0）=32.0431000/（280）0.957N/mm2=1.39N/mm2 3、挠度验算b=（10.32.119kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/（100EI）=0.5212.11912004/（1008415170.67104）1.594mmmin（L/150,10）min（1200/150,10）8mm;悬臂端maxql14/（8EI）=2.1191004/（8104）0.002mmmin（2l1/150,10）min（2100/150,1

6、0）1.333mm 六、主梁验算主梁类型矩形钢管主梁截面类型（mm）604主梁抗弯强度设计值f（N/mm2）205主梁抗剪强度设计值（N/mm2）125主梁截面抵抗矩W（cm3）10.33主梁弹性模量E（N/mm2）206000主梁截面惯性矩I（cm4）30.99主梁计算方式可调托座内主梁根数1 1、小梁最大支座反力计算（0.5+（24+1.1）0.32.795kN/m q1静1.2b1.20.31.535kN/mb 1.4 q2（G（G1k +（G2k+G3k）0.32.179kN/m 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.252.7951.24.193kN 按悬臂梁，R12.7950.

7、10.28kN RmaxRmax，R14.193kN; 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.252.1791.23.269kN 按悬臂梁，R1q2l1=2.1790.10.218kN RmaxRmax，R13.269kN; 主梁计算简图一 2、抗弯验算 主梁弯矩图一（kNm） =Mmax/W=1.95106/10330=188.746N/mm2f=205N/mm2 3、抗剪验算 主梁剪力图一（kN） max=Vmax/（8Iz）bh02-（b-）h2=9.487100040602-（40-8）522/（83099008）27.49N/mm2=125N/mm2 4、挠度验算 主梁变形图一（

8、mm） 跨中max=1.911mm=min1200/150，10=8mm 悬挑段max0.668mm=min（2150/150,10）=2mm 5、支座反力计算 图一 支座反力依次为R1=11.478kN，R2=17.873kN，R3=17.873kN，R4=11.478kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N（kN）30 按上节计算可知，可调托座受力N17.873kNN30kN 八、立柱验算钢管截面类型（mm）483.2钢管计算截面类型（mm）钢材等级Q235立柱截面面积A（mm2）424立柱截面回转半径i（mm）15.9立柱截面抵抗矩W（cm3）4.49抗压强

9、度设计值f（N/mm2）支架自重标准值q（kN/m）0.15支架立柱计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7 1、长细比验算 l01=h+2ka=1000+20.7450=1630mm l0=h=1.21800=2160mm =maxl01，l0/i=2160/15.9=135.849=150 2、立柱稳定性验算 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010公式5.3.1-2： 小梁验算0.90.3 = 2.669kN/m 同上四六步计算过程，可得： R110.961kN，R217.067kN，R317.067kN，R410.961kN 顶部立柱段： 1=l0

10、1/i=1630.000/15.9=102.516 查表得，0.573 不考虑风荷载: N1 =MaxR1，R2，R3，R4=Max10.961，17.067，17.067，10.961=17.098kN f N1/（A）17098/（0.573424）70.376N/mm2f205N/mm2 考虑风荷载: MwQcklah2/101.40.0761.21.82/100.037kN N1w =MaxR1,R2,R3,R4+Mw/lb=Max10.961,17.067,17.067,10.961+0.037/1.2=17.098kN f N1w/（A）+ Mw/W17098/（0.573424）

11、+0.037106/473078.198N/mm2f205N/mm2 非顶部立柱段： =l0/i=2160.000/15.9=135.849 查表得，1=0.371 N =MaxR1,R2,R3,R4+GqH=Max10.961,17.067,17.067,10.961+1.20.154.5=17.877kN f=N/（1A）17.877103/（0.371424）=113.646N/mm2=205N/mm2 Nw =MaxR1,R2,R3,R4+GH+Mw/lb=Max10.961,17.067,17.067,10.961+1.24.5+0.037/1.2=17.908kN f=Nw/（1A

12、）+Mw/W17.908106/4490=121.665N/mm2=205N/mm2 九、高宽比验算 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=4.5/27=0.1673 十、抗倾覆验算 混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生 MT=cQ（kL1Hh2+Q3kL1h1）=11.4（0.076454.53.9+0.553.9）=219.164kN MR=G（G1k+0.15H/（lalb）L1B12/2=0.9（0.5+0.154.5/（1.21.2

13、）272/2=14300.93kN MT=219.164kNmMR=14300.93kN 混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生Q（Q2kL1H+Q3kL1h1）=1（0.254.5+0.553.9）=206.01kN MR=G（G2k+G3k）h0+（G1k+0.15H/（lalb）L1B12/2=0.9（24+1.1）0.15+（0.5+0.151.2）272/2=69880.801kN MT=206.01kNmMR=69880.801kN梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书 2、混凝土结构设计规范GB 500

14、10-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003新浇混凝土梁名称KL14混凝土梁截面尺寸（mmmm）600135040梁侧楼板厚度（mm）混凝土梁钢筋自重标准值G3k（kN/m3）1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k（kN/m3）非自定义:0.03160.2新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱纵距是否相等是梁跨度方向立柱间距la（mm）900梁两侧立柱间距lb（mm）支撑架中间层水平杆最大竖向步距h（mm）1500支撑架顶层水平杆步距h（mm）可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a（mm）500新浇混凝土楼板立

15、柱间距la（mm）、lb（mm）900、900混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）梁底增加立柱根数梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距每纵距内附加梁底支撑主梁根数梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm）200平面图立面图1510000 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：1515/637500mm3，Ibh3/12=100015/12281250mm4 q11.2（G1k+（G2k+G3k）（0.1+（24+1.5）1.35）+1.4145.63kN/mG1k+（G2k+G3k）h0.1

16、+（24+1.5）1.35141.43kN/mb1.414.2kN/m q21G1k+1（G2k+G3k）h+1b10.1+1（24+1.5）1.35+1137.525kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10741.430.152+0.1210.1520.111kN Mmax/W0.111106/375002.965N/mm2f15N/mm2 max0.632q2L4/（100EI）=0.63237.5251504/（10010000281250）0.043mmminL/150，10min150/150，101mm 3、支座反力计算 设计值（承载能力极限状态） R1

17、=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.3930.15+0.4460.152.723kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.1430.15+1.2230.157.874kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.9280.15+1.1420.156.487kN 标准值（正常使用极限状态） R1=R5=0.393q2L=0.3930.152.212kN R2=R4=1.143q2L=1.1430.156.434kN R3=0.928q2L=0.9280.155.223kN方木6015.441.7864256 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁

18、线荷载：q1左R1/b=2.723/12.723kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max7.874,6.487,7.874/1= 7.874kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=2.723/12.723kN/m 小梁自重：q21.2（0.3-0.1）0.6/4 =0.036kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左1.20.5（1.35-0.15）=0.72kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右1.2 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1.2（0.5-0.6/2）/21=0.932kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q

19、4右1.2（1-0.5）-0.6/2）/2 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =2.723+0.036+0.72+0.932=4.411kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7.874+0.036=7.91kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.723+0.036+0.72+0.932=4.411kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max4.411,7.91,4.411=7.91kN/m 正常使用极限状态：q1左R1/b=2.212/12.212kN/mq1中MaxR2,R3,R4/b = Max6.434,5.223,6.434/1=

20、6.434kN/mq1右R5q210.6/4 =0.03kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左（1.35-0.15）=0.6kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左11=0.727kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =2.212+0.03+0.6+0.727=3.569kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=6.434+0.03=6.464kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q3右+q4右 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.569,6.464,3.569=6.464kN/m 为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计