连墙件方案.docx
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连墙件方案
1：
编制说明及依据······················································
1.1编制说明···························································
1.2编制依据·······························································
2：
工程概况··································································
3：
连墙件解决方案···························································
4：
计算书··········································································
1编制说明及依据
1.1编制说明
本工程住宅1-8#，9#，11#,13#楼外架连墙件，在施工过程中，对先施工的9~13,4#楼在梁中预埋钢管的方法进行经验总结，在梁中预埋钢管作为刚性连接的连墙件，存在以下隐患和不足，1：
拆卸麻烦，并且必须对砌体的后留洞口进行后期封堵，并有严重的渗水隐患，2：
在凸窗板的位置不易预埋，会影响窗的安装，3;容易被工人拆掉，造成安全隐患。
因此，我司在施工工艺以及施工质量安全措施方面加以改进，特编制此连墙件加固专项施工方案。
1.2编制依据
1、瓯海中心西单元A-07地块工程一标段相关施工图纸
2、瓯海中心西单元A-07地块工程一标段施工组织设计；
3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130-2011）；
4、《建筑结构荷载规范》（GB0009-2001）；
5、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）；
6、《建筑施工手册》（第四版）；
7、关于印发《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》的通知——建质[2009]87号
2:
工程概况
瓯海中心西单元A-07地块工程项目一标工程位于温州市瓯海区，坐落在温州市中心地带。
项目建成后包括地下停车场、住宅及相应配套用房。
本工程位于温州市瓯海大道与景屿路交叉口，北临香樟西路；南临瓯海大道，东临横屿路。
项目精品住宅小区作为温州瓯海中心的重要组成部分，也将成为温州城市新的标志性建筑，施工过程安全文明标准要求高，外脚手架、防护设施均按浙江省安全文明标化工地标准。
本工程总建筑面积：
104000平方米，其中地下室面积约27000平方米。
建筑规模（栋号/层数）:
1-2#楼地上6层，3#楼地上22层，4、6#楼地上18层，5#楼地上33层，7#楼地上33层，8#楼地上32层，高层标准层层高2.9米，洋房9#、11#、13#楼地上4层，整个工程设整体地下室1层；洋房为框架结构，高层为框架剪力墙结构。
3:
连墙件解决方案
连墙件是指连接脚手架与建筑物的构件，是脚手架的重要组成部分。
国内外发生的脚手架倒塌事故，基本都是由于连墙件设置不足或连墙件被拆除后未及时补设引起。
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—20011）第6.4节对连墙件作了具体规定，对于24m以下的单、双排脚手架宜采用刚性连墙件，对24m以上的单、双排脚手架必须采用刚性连墙件。
刚性连墙件指的是采用钢管、扣件或预埋件组成的连墙件。
但规范中并未具体规定刚性连墙件的做法，导致目前各地刚性连墙件的做法不一，部分做法存在安全隐患。
湖南汉坤建筑安保器材有限公司经过长时间的论证、试验、工程试用后，对刚性连墙件提出新的做法。
现将新型的连墙件解决方案向各位专家汇报，并请各位专家指正。
1.连墙件的作用和规范的要求
1.1连墙件的作用
脚手架的失稳通常分为整体失稳和局部失稳。
其中整体失稳是脚手架失稳的主要破坏形式，破坏始于无连墙件、横向刚度差或初始弯曲较大的横向框架。
而设置合理、承载力高、构造符合要求的连墙件，对计算单元的计算跨度的改善和横向刚度的提高，均起直接作用，因而对脚手架的整体稳定性起重要作用。
1.2规范对连墙件的要求
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》中第6.3.4条为强制性条文，明确规定：
立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接。
第6.2.4条第4款为强制性条文，明确规定：
对24m以上的双排脚手架，必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。
2.常规连墙件的做法和利弊分析
常规连墙件通常分为拉撑结合方法、预埋钢管方法、后锚固方法和箍柱法，预埋铁板法和预埋钢筋法。
2.1、拉撑结合方法
拉撑结合方法通常适用于脚手架搭设高度小于24m的低层、多层建筑，采用预埋钢筋与脚手架拉结，再加水平钢管撑住主体结构的方法或采用预埋钢筋与短钢管焊接后，再用扣件连接水平钢管与脚手架连成一体。
拉撑结合方法的连墙件做法详见图1。
优点：
拉撑结合方法具有成本低、无砌体后补洞工序，因此，在多层建筑中使用较为普遍。
不足：
拉撑结合方法的不足之处是脚手架的横向刚度相比于刚性连接方法较弱，起撑作用的钢管无法紧密连接脚手架与主体结构，导致脚手架易产生晃动，并且在外墙粉刷时易被全部拆除从而产生安全隐患。
2.2、预埋钢管方法
预埋钢管方法是目前最为常用的连墙件做法，能起到刚性连接作用。
预埋钢管方法是在砼浇筑前用一竖向短钢管埋设于梁内约20cm，露出梁背约20cm，待砼浇筑完成后，用水平长钢管连接立杆与竖向短钢管即可，如图2所示。
优点：
预埋钢管方法的连墙件优点是刚性好、埋设位置准确
不足：
成本高，拆卸麻烦，并且必须对砌体的后留洞口进行后期封堵，并有严重的渗水隐患，如图3、图4所示。
2.3、后锚固方法
后锚固方法是针对上述预埋钢管方法的不足而作的改进。
后锚固方法在梁的侧面钻孔，安装膨胀锚栓或化学锚栓，
再用事先与钢管焊成一体的锚板连接即可，如图6所示。
优点：
定位准确，无补洞工序因而也无渗水隐患。
不足：
施工麻烦，尤其是钻孔时极其麻烦。
通常是采用
2颗膨胀锚栓，承载力不高，易松动，不可承受低周反复
荷载，不适用于多台风的东南沿海地区，施工要求高，并
且施工完成后，锚栓也报废，无法重复使用，造成成本也
较高。
2.4、箍柱法
箍柱法是指不在主体结构内预埋，柱子模板拆除后，用四
根短钢管和四个扣件将砼柱箍住，并通过一根长钢管与脚手
架立杆连接的方法，见图7。
优点：
刚性好，施工灵活方便。
不足：
所需要材料最多，经济性极差。
并且，同预埋钢管
法一样，仍存在墙件补洞工序，有严重的渗水隐患，有渗水
隐患
2.5、预埋铁板法
预埋铁板法是指在主体结构的梁柱砼施工前，在相应位置预
埋带锚脚的铁板。
模板拆除后用钢管与露出梁侧或柱侧的铁
板焊接，钢管的另一侧与脚手架的立杆用扣件连接，如图8
所示。
优点：
刚性好，无砌体补洞工序，无渗水隐患。
不足：
成本高，施工麻烦，有火灾隐患。
2.6、预埋钢筋法
预埋钢筋法是指在主体结构的梁柱砼施工前，在相应位置
预埋事先与钢管侧壁焊好的钢筋。
模板拆除后利用钢管把
预埋的钢筋压弯，钢管的另一侧与脚手架的立杆用扣件连
接，如图9所示
优点：
施工方便，无砌体补洞工序，无渗水隐患。
不足：
刚性差，有安全隐患，有火灾隐患。
3.新型连墙件
3.1连墙件的原理连墙件采用具有专利授权的预置锚件（见图10），此预置件在C25的素砼中抗拔承
载力经湖南省建设工程质量检验站检测，抗拔承载力不小于20kN，足以满足连墙件的使用要求。
使用时在砼浇筑前在需要的位置固定锚件。
待梁侧面模板拆除后，用事先与锚板焊成一体的钢管
与预置锚连接即可（见图10）
图10：
预置锚件
连墙件计算书
1、N1的计算
N1=N1W+N0
=3.5+5.0=8.5kN（根据施工单位提供的数据为8.5KN,具体见施工单位计算书）
2、连墙件支座的受力计算
连墙件采用湖南汉坤连墙件，该连墙件采用短钢管一端用扣件与脚手架的立杆连接，另一端焊
于锚板，再用M12×90的4.8级锚栓与埋于砼中的预置锚件连接。
如下图所示，图一为整个连墙
件完成后的实物照片，图二为预置锚件的剖面照片。
图一汉坤连墙件图二汉坤预置锚件
短钢管与脚手架的连接部分采用两个扣件连接，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全
技术规范》（JGJ130-2001）规定，扣件的抗滑移不小于8kN，两个扣件的抗滑移能力大
于连墙件的轴向力，故短钢管与脚手架的连接部分符合要求。
短钢管的另一端与两个预置锚件连接，该预置锚件采用塑料管在砼中预置了紧固件，由于
塑料管的外径小于紧固件的外径，锚栓安装后相当于在砼中预置了扩孔锚栓。
连墙件连接处两个预置锚件砼锥体抗拉强度计算如下，为安全起见，根据《混凝土结构后
锚固技术规程》（JGJ145-2004）中的规定计算：
混凝土锥体抗拔破坏承载力标准值为：
NRk,c=N0Rk,c×Acn/A0c,n×φs,n×φre,n×φec,n×φucr,n
式中：
NRk,c：
混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值；
N0Rk,c：
开裂混凝土单根锚栓受拉，理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值；
Acn：
单根锚栓或群锚受拉时，混凝土实有破坏锥体投影面面积；
A0c,n：
间距、边距很大时，单根锚栓受拉理想混凝土锥体破坏锥体投影面积；
φs,n：
边距c对受拉承载力的降低影响系数；
φre,n：
表层混凝土因密集配筋的剥离作用对受拉承载力的降低影响系数；
φec,n：
荷载偏心对受拉承载力的降低影响系数；
φucr,n：
未裂混凝土对受拉承载力的提高系数。
各参数的计算如下：
N0Rk,c=20.50kN锚固深度为70mm，按照规范要求取值
Acn=210×400=8.4×104
A0c,n=Scr.n2=210×210=4.41×104mm2
φs,n=0.7+0.3×c/ccr.n=0.7+0.3×250/（1.5×70）>1.0取为1.0
φre,n=0.5+hef/200=0.5+70/200>1.0取1.0
φec,n=1/（1+2en/scr.n）=1/（1+0）=1.0
φucr,n=1.4根据规范要求取值
NRk,c=N0Rk,c×Acn/A0c,n×φs,n×φre,n×φec,n×φucr,n
=20.50×8.4/4.41×1.0×1.0×1.0×1.4
=54.6kN﹥N1
综上计算，混凝土的抗拉承载力符合要求。
根据省建设工程质量检验让的测试，该预置锚件单个的抗拔力R﹥30kN﹥N1
3、钢管与锚板焊缝计算
钢管与锚板采用焊接，锚板采用70×120×8的Q235钢板，焊接高度为4mm。
并采用ANSYS
10.0有限元软件进行强度和位移的复核。
有限元命令流如下：
finish
/clear,all
/prep7
et,1,solid45
mp,ex,1,2.1e11
mp,prxy,1,0.3
mp,dens,7.85e3
mp,ex,2,2.0e11
mp,prxy,2,0.3
mp,dens,7.85e3
k,100,-0.027,0,0
k,101,-0.024,0,0
k,102,-0.024,0.003,0
a,100,101,102
k,200,0,0,0
k,201,0,0.010,0
vrotat,1,,,,,,200,201,180,1！
V1
vrotat,1,,,,,,200,201,-180,1!
block,-0.033,0.057,-0.006,0,0.030,-0.030！
kwplan,1,14,13,7！
cyl4,0.033,0.030,0.0205,0,0.024,360,0.100！
cyl4,0.070,0.030,0,0,0.007,360,-0.008！
cyl4,0.070,0.030,0,0,0.010,360,0.0075！
cyl4,0.070,0.030,0,0,0.006,360,-0.010！
cyl4,0.033,0.030,0.0205,0,0.024,360,0.0005！
vsbv,3,5!
vsbv,4,8!
vadd,6,7!
vadd,1,2,3,9!
vsel,s,volu,,5
vatt,1,,1,
esize,0.003
mshape,1,3d
mshkey,0
vmesh,all
vsel,u,volu,,5
vsel,s,volu,,4
vatt,2,,1
esize,0.003
mshape,1,3d
mshkey,0
vmesh,all
kwplan,0,
finish
/solu
f,190,fy,4250
f,236,fy,4250
da,27,all,0
dl,25,15,all,0
d,236,ux,0
nsel,s,loc,x,0.045,0.057
nsel,r,loc,y,-0.006
nsel,r,loc,z,-0.03,0.03
d,all,all,0
nsel,all
nlgeom,on
time,1
autots,on
nsub,50
cnvtol,f,5000,0.00002,0
cnvtol,u,10,0.0001,2
solv
finish
经ANSYS计算后，位移与应力分别如下所示：
X向位移图
Z向应力图
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