上人马道施工方案.docx
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上人马道施工方案
石景山北辛安棚户区改造A区项目1608-656地块
地上外脚手架施工方案
编制人：
审核人：
审批人：
中建三局集团有限公司
北辛安棚户区改造A区1608-656地块项目部
二〇一八年八月二十三日
1.编制依据
1.1施工合同
《北京北辛安项目656地块总承包工程合同文件》。
1.2施工图纸及相关文件
（1）北辛安棚户区改造A区项目1608-656地块建筑施工图；
（2）北辛安棚户区改造A区项目1608-656地块结构施工图；
（3）北辛安棚户区改造A区项目1608-656地块工程施工组织设计。
1.3主要规范规程
序号
名称
编号
1
工程测量规范
GB50026-2007
2
建筑工程质量验收统一标准
GB50300-2001
3
北京市建筑工程施工安全操作规程
DBJ01-62-2002
4
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程
JGJ130-2011
5
建筑施工安全检查标准
JGJ59-2011
6
7
建筑施工高处作业安全技术规范
JGJ80-91
安全网
GB5725-200
2.工程概况
2.1建设概况
表2.1-1工程建设概况一览表
工程名称
石景山北辛安棚户区改造A区项目1608-656地块
工程地点
本项目位于北京市石景山区，东临北辛安西路，北侧为阜石路，南临和平街，西侧为北辛安路。
建设单位
北京安泰兴业置业有限公司
设计单位
中国建筑设计院有限公司
监理单位
建研凯勃建设工程咨询有限公司
总包单位
中建国际建设有限公司
勘察单位
北京市勘察设计院研究有限公司
工程
效果图
随着出土马道的挖断，使施工人员进出基坑存在很大不便。
为给本工程各参与方进出基坑提供方便安全的通道，根据基坑的特点设置两个个上人马道。
马道搭设位置详见附图。
3.施工部署
3.1人员、劳动力组织
（1）主要管理人员
序号
姓名
性别
职务
职责
1
曾涛
男
项目经理
全面负责本工程的管理协调工作
2
李光哲
男
项目总工
全面负责本工程技术管理工作
3
叶晓东
男
执行经理
负责本工程的管理协调工作
4
马健
男
生产经理
负责施工现场生产质量协调工作
5
盛金华
男
安全总监
负责施工过程中的安全与文明施工管理
6
刘光旭
男
质量总监
责工程施工过程中的质量管理工作以及相关资料的填写上报
7
许杨超
男
技术负责人
负责技术部日常技术管理工作
8
邹小兵
男
商务经理
负责工程的算量工作及与劳务的对量
9
段奕行
男
物资负责人
负责材料质量的进场验收以及收料、发料操控工作
10
余连发
男
机电负责人
负责保证现场的水电供应质量
11
高雷
男
试验负责人
负责现场试验取样工作
12
张裕海
男
测量员
负责工程的测量放线工作
13
徐松子
女
资料员
负责材料质量的进场验收以及收料、发料工作
（2）施工劳动力
马道搭设安排10人，架子搭设人员必须持证上岗。
3.2工期安排
根据现场情况考虑，设置两个马道，马道分别设在1轴/1/0A轴和28轴/1/0A轴，搭设时间：
。
3.3材料准备标准
结合本工程结构特点，挑选出刚度好、强度高的钢管，在选材方面需遵循以下原则：
（1）马道采用全封闭承插型盘扣式钢管脚手架。
由横杆、竖向立杆、安全栏杆、斜杆、挡脚板、剪刀撑等组成，采用明黄色钢管，并用连接盘和端扣接头连接成整体。
周围挂绿色密目安全网，内侧每层底部设挡脚板。
（2）钢管采用外径48.3mm，壁厚3.6mm的钢管，钢管的钢材质量应符合现行国家标准《低合金高强度结构钢》（GB/T1591）、《碳素结构钢》（GB/T700）以及《一般工程用铸造碳钢件》中的规定，各类支架主要构配件材质应符合下表规定。
立杆
水平杆
竖向斜杆
水平斜杆
扣接头
链接套管
可调
底座
可调
螺母
连接盘
Q345A
Q235B
Q195
Q235B
ZG230-450
ZG230-450或20号无缝钢管
Q235B
ZG270-500
ZG230-450或Q235B
（3）钢管表面保证平直光滑，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。
对于旧钢管表面锈蚀深度符合规范要求，不符合时严禁使用。
钢管必须涂刷防锈漆。
（4）应使用与端扣接口相配合的、符合我国现行标准的可锻铸铁扣件。
严禁使用加工不合格、锈蚀、变形滑丝和有裂纹的连接盘。
（5）脚手板采用≥50mm厚的松木板，宽度为200mm,长4m，为防止脚手板在使用过程中端头破裂损坏，应在板的两端8cm处用8#铅丝箍两道，并要钉牢。
为了保证脚手板使用安全，每批脚手板在使用前必须逐块进行检查，发现有严重变形、四角不平的挑出不准使用。
木脚手板有劈裂、大横节、有活节的不能使用。
（6）安全网应用密目安全立网，网目密度不低于800目/100cm²，其技术要求应符合《安全网》（GB5725-2009）规定。
安全网要查看产品标签，生产厂家和资料中一致，并且有合格证及检测报告。
材料进场资料齐全，并进行检验验收。
4.施工方法
4.1马道类型设计
（1）承插型盘扣式架体的连接形式：
采用横杆和斜杆端头的自锁式楔形销，插入立杆上按500mm模数分布的连接盘，用榔头由上至下垂直机打销子，直至与连接盘锁死。
（2）从基槽底开始搭设，架内走道宽度1.2m，休息平台2.4m×1.2m，架体总高度约为27m。
架体搭设地基要夯实找平（或垫层上），再铺板搭设架体。
（3）上人马道构造尺寸：
立杆纵向间距1.2m，立杆横向间距1.2m，，立杆底部垫200×50厚通长木板。
（4）扫地杆沿纵向连续搭设，连成整体。
（5）上出入通道设置宽度1.5m，下出入口设置宽度为1.5m，双层护头棚上满铺脚手板。
通道面板采用预制楼梯，长2.4米，宽1.2米，高1.5米，并在内侧满挂密目网，直至架顶。
在入口处明显位置挂安全提示标示。
后附《上人马道详图》。
4.2施工工序
清理现场→设置垫木→搭设立杆→调直→扫地杆→搭横杆→扣件连接横杆→设刚性拉结点→加斜撑并加固→铺楼梯→挡脚板→搭设出入口→挂安全密目网→安装警示标志→验收。
4.3搭设方法
（1）杆件搭设的要求：
立杆垂直立于垫木上，调直后与扫地杆固定，靠近立杆的横杆紧固于立杆上。
随后应按照定位依次竖起立杆，将立杆与纵、横向扫地杆连接固定，然后装设第2步的纵向和横向平杆，随矫正立杆垂直之后予以固定，并按照此要求继续向上搭设。
（2）刚性连接：
连接件与架体连接，连接件与护坡桩体连接，在冠梁和基坑上设置刚性连接点，用钢管连接架体。
刚性连接的纵向间距为3m。
（3）脚手板：
上人马道铺满脚手板，木脚手板下部横杆间距不大于1.2m，脚手板采用对接铺设，对接板接头处另设两根横杆，间距不大于300mm，脚手板外伸150mm。
（4）上人马道走道和休息平台两侧安装不小于180mm高的挡脚板。
架体搭设完毕后，挂安全密目网。
5.质量要求
5.1构配件允许偏差
序号
项目
允许偏差Δ
（mm）
检查工具
1
无缝钢管尺寸外径48mm壁厚3.6mm
+0.2
-0.1
游标卡尺
2
连接盘厚度8mm
±0.5
游标卡尺
3
可调底座的底板厚度
±0.1
游标卡尺
4
连接盘盘心与立杆轴心的不同轴度
≤0.3
游标卡尺
5
防拔出销孔孔径
±0.1
游标卡尺
6
插销厚度8mm
±0.1
游标卡尺
5.2上人马道搭设的允许偏差和检验方法
序号
项目
允许偏差
检查工具
1
立杆垂直度
≤3‰
用经纬仪或吊线和
钢卷尺
2
间距
步距
±20
钢板尺
纵距
±50
横距
±20
3
纵向水平杆高差
一根杆的两端
±20
水平仪或水平尺
同跨内两根纵向水平杆高差
±10
4
立杆
链接套长度不小于90mm，插入长度不小于75mm
钢板尺
5
端扣接头
端扣接头与钢管外表面应有不小于500mm2的接触面积
/
6.注意事项
6.1安全技术措施
（1）钢管的杆件连接必须使用合格的连接盘，不得使用铅丝和其他扣件绑扎。
（2）搭设场地在底板垫层上，要求垫层平整，搭设马道范围内垫层略坡向四周，以便出现积水时能够顺利排走。
（3）立杆下面要垫50×200mm的通板，使脚手架荷载能够均匀传递荷载，避免脚手架局部沉降。
（4）在搭设之前，必须对进场的脚手架杆配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的杆配件。
（5）在设置第一排与护坡连接件前，“—”字形脚手架应设置必要数量的抛撑；以确保构架稳定和架上作业人员的安全。
（6）剪刀撑、斜杆等整体拉结杆件和连墙件应随搭升的架子一起及时设置。
（7）脚手板或其它铺板应铺平铺稳，必要时应予绑扎固定。
（8）脚手板采用对接平铺时，在对接处，与其下两侧支承横杆的距离应控制在100～200mm之间。
（9）脚手板采用搭设铺放时，其搭接长度不得小于200mm，且在搭接段的中部应设有支承横杆。
铺板严禁出现端头超出支承横杆250mm以上未作固定的探头板。
（10）长脚手板采用纵向铺设时，其下支承横杆的间距不得大于1.5m。
必须在横杆上满铺脚手板，并且将脚手板用8#铁丝绑扎牢固。
不得有空隙、探头板和飞跳板。
（11）工人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。
工人必须戴安全帽和佩挂安全带。
不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。
6.2马道的验收和日常检查
马道的验收和日常检查按以下规定进行，检查并由监理工程师验收合格后，方允许投入使用或继续使用：
（1）搭设完毕后。
（2）施工中途停止使用超过15天，在重新使用之前。
（3）在遭受暴风、大雨、地震等强力因素作用之后。
（4）在使用过程中，发现有显著的变形、沉降、拆除杆件和拉结以及安全隐患存在的情况时。
6.3马道使用规定
（1）施工设备单重不得大于1KN，使用人力在架上搬运和安装的构件的自重不得大于2.5KN。
（2）作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。
（3）在作业中，禁止随意拆除基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。
确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。
6.4马道拆除规定
（1）拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，拆除顺序为脚手板→剪刀撑→横杆→纵杆→立杆。
（2）不准上下两步同时进行拆架。
脚手架拆除时，为使架体保持稳定，拆除的最小留置区段的高宽比不准大于2:
1，拆除的每根杆件都是用安全绳放置地面，决不能抛弃。
（3）上人马道拆除的安全技术措施
①拆除时必须具备有资质的专业施工队伍拆除，谁搭设谁拆除。
不是原队伍要进行重新资质报审。
②拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。
③上人马道搭设和拆除时，围栏采用钢管搭设，彩条布维护。
派专人看守，严禁一切非操作人员入内。
④拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。
⑤在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。
⑥每天拆架下班时，不应留下隐患部位。
⑦所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。
⑧所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。
拆除的构件应及时分类堆放，以便运输、保管。
6.5环境保护措施
（1）在搭拆马道时，搭设各种杆件要轻拿轻放，严禁向下抛掷，在外脚手架外侧满挂密目安全网、操作层处加设隔音屏，以减小噪音。
（2）在外侧满挂密目安全网，以减小在施工阶段由于在一些工序施工过程中粉尘飞扬的现象，降低粉尘向大气中的排放。
7.附图
东南角上人马道
西南角上人马道
附件二承插型盘扣式钢管脚手架计算书
依据规范:
《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
《钢结构设计规范》GB50017-2003
《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
计算参数:
盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
双排脚手架搭设高度27.0米，
立杆的纵距1.20米，立杆的横距1.20米，内排架距离结构0.30米，脚手架步距1.50米。
立杆钢管类型选择：
B-LG-500（Φ48×3.2×500）;
横向水平杆钢管类型选择：
A-SG-900（Φ48×2.5×840）;
纵向水平杆钢管类型选择：
A-SG-900（Φ48×2.5×840）;
横向跨间水平杆钢管类型选择：
A-SG-900（Φ48×2.5×840）;
连墙件采用3步3跨，竖向间距4.50米，水平间距3.60米。
施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑8层施工。
脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设8层计算。
栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。
脚手板下横向水平杆全部在主结点。
基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。
地基承载力标准值350kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。
钢管惯性矩计算采用I=π（D4-d4）/64，抵抗距计算采用W=π（D4-d4）/32D。
一、横向水平杆的计算:
横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，
按照水平杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算水平杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
横向水平杆的自重标准值P1=0.036kN/m
脚手板的荷载标准值P2=0.300×1.200/1=0.360kN/m
活荷载标准值Q=2.000×1.200/1=2.400kN/m
荷载的计算值q=1.2×0.036+1.2×0.360+1.4×2.400=3.835kN/m
横向水平杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩
计算公式如下:
M=3.835×1.2002/8=0.690kN.m
σ=0.690×106/3860.0=178.819N/mm2
横向水平杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
荷载标准值q=0.036+0.360+2.400=2.796kN/m
简支梁均布荷载作用下的最大挠度
V=5.0×2.796×1200.04/（384×2.06×105×92800.0）=3.948mm
横向水平杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!
二、跨间水平杆的计算:
跨间水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，
按照脚手板和活荷载作为均布荷载计算跨间水平杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
跨间水平杆的自重标准值P1=0.036kN/m
脚手板的荷载标准值P2=0.300×1.200/1=0.360kN/m
活荷载标准值Q=2.000×1.200/1=2.400kN/m
荷载的计算值q=1.2×0.036+1.2×0.360+1.4×2.400=3.835kN/m
跨间水平杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩
计算公式如下:
M=3.835×1.2002/8=0.690kN.m
σ=0.690×106/3860.0=178.819N/mm2
跨间水平杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
荷载标准值q=0.036+0.360+2.400=2.796kN/m
简支梁均布荷载作用下的最大挠度
V=5.0×2.796×1200.04/（384×2.06×105×92800.0）=3.948mm
跨间水平杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!
三、纵向水平杆的计算:
纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，
用跨间水平杆承插盘处的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算纵向水平杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
跨间水平杆的自重标准值P1=0.036×1.200=0.043kN
脚手板的荷载标准值P2=0.300×1.200×1.200/1=0.432kN
活荷载标准值Q=2.000×1.200×1.200/1=2.880kN
荷载的计算值P=（1.2×0.043+1.2×0.432+1.4×2.880）/2=2.301kN
纵向水平杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=0.08×（1.2×0.036）×1.20021.200=0.000kN.m
σ=0.000×106/3860.0=0.000N/mm2
纵向水平杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
纵向水平杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=0.677×0.036×1200.004/（100×2.060×105×92800.000）=0.03mm
集中荷载标准值P=（0.043+0.432+2.880）/2=1.677kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V11200.003/（100×2.060×105×92800.000）=0.00mm
最大挠度和
V=V1+V2=0.026mm
纵向水平杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!
四、盘扣节点连接盘抗剪承载力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，盘扣节点连接盘的抗剪承载力按照下式计算（规范5.3.4）:
FR≤Qb
其中Qb——连接盘抗剪承载力设计值,取40.0kN；
FR——作用在盘扣节点处连接盘上的竖向力设计值；
荷载值计算
横杆的自重标准值P1=0.036×1.200=0.043kN
脚手板的荷载标准值P2=0.300×1.200×1.200/2=0.216kN
活荷载标准值Q=2.000×1.200×1.200/2=1.440kN
荷载的计算值R=1.2×0.043+1.2×0.216+1.4×1.440=2.326kN
盘扣节点抗剪承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0.1017
NG1=0.102×27.000=2.745kN
（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30
NG2=0.300×8×1.200×（1.200+0.300）=2.160kN
（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.17
NG3=0.170×1.200×8=1.632kN
（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.010
NG4=0.010×1.200×27.000=0.324kN
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.861kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×8×1.200×1.200/2=11.520kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中W0——基本风压（kN/m2），W0=0.300
Uz——风荷载高度变化系数，Uz=1.000
Us——风荷载体型系数：
Us=0.600
经计算得到：
Wk=0.300×1.000×0.600=0.180kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+0.9×1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：
N=1.2×6.861+0.9×1.4×11.520=22.748kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：
N=1.2×6.861+1.4×11.520=24.361kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
MW=0.9×1.4Wklah2/10
其中Wk——风荷载标准值（kN/m2）；
la——立杆的纵距（m）；
h——立杆的步距（m）。
经过计算得到风荷载产生的弯矩：
Mw=0.9×1.4×0.180×1.200×1.500×1.500/10=0.061kN.m
六、立杆的稳定性计算:
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=24.361kN；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.700；
l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.700×1.500=2.550m；
A——立杆净截面面积，A=4.500cm2；
W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.730cm3；
λ——由长细比，为2550/16=160；
φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.203；
σ——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=300.00N/mm2；
经计算得到:
σ=24361/（0.20×450）=266.680N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=22.748kN；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.700；
l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.700×1.500=2.550m；
A——立杆净截面面积，A=4.
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