人货电梯进料平台搭设方案.docx
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人货电梯进料平台搭设方案
秀山湖壹号二期工程
人货梯、物料升降机
进料平台施工方案
编制:
审核:
审批:
福州第三建筑工程公司
2012年11月
精品资料
1、编制依据
1.1.1施工图纸;
1.1.2《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等编制。
1.1.3《高空作业操作技术规程》(JGJ80-91);
1.0.4《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001);
1.1.5《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99;
1.1.6安徽省、马鞍山市现行有关规范规定。
2工程概况
2.1总体概况
序号
项目
内
容
1
工程名称
秀山湖壹号二期
2
工程地址
马鞍山市秀山新区
3
建设单位
马鞍山市秀山房地产有限公司
4
设计单位
福建广宇建筑设计有限公司
5
勘察单位
化工部马鞍山地质工程勘察院
6
监理单位
马鞍山市科建监理公司
7
质量监督站
马鞍山市建筑工程质量监督站
8
安全监督站
马鞍山市建筑工程安全文明检查站
11
合同工期
830个日历天
12
合同质量目标
符合《工程施工质量验收规范》合格标准
13
安全文明目标
责任事故死亡率为零,确保无重大安全事故。
3、接料台搭设
接料台设置采用φ48X3.5mm钢管立杆,接料台大小具体根据施工电梯使用位置搭设,每层接料台与结构面平齐,外侧略高内侧5cm,接料台与电梯笼正对面设置外开闭安全防护门。
楼层挑架采用16#槽钢悬挑,并采用φ12钢丝绳反拉作安全储备,做法同外架。
平台上铺18mm松木板,平台铺板与电梯吊笼间的水平距离为50mm~120mm。
电梯防护门材料应为方管,高度为1800mm,插销在电梯侧,门的里侧用钢丝网片封闭,字体为“注意安全,随手关门”。
具体做法参下图:
落地正面、侧面构造详图悬挑正面、侧面构造详图安全防护门构造示意图
采用室外落地式接料平台,具体做法参下图:
拦杆
(余同)
受力杆2
(余同)
受力杆1
(余同)
水平拉结杆
(余同)拦杆
(余同)
设搭度高层楼按
胶合板
(余同受)力杆1
(余同)
受力杆2
(余同)
立杆
(余同)
设搭
防腐木板度
高层楼按
50*60木枋
(余同)
水平拉结杆
(余同)
扫地立杆杆(余同)室外地坪
落地正面构造胶详合图板
(余同)
水平拉结杆
(余同)
16#槽钢
采用型钢悬挑式接料平台,具体做法参下图:
拦杆
(余同)
受力杆2
(余同)
精品资料
受力杆1
(余同)
悬挑正面构造详图
精品资料
栏杆
受力杆1
(余同)
平台胶合板
受力杆2
(余同)
拉结点
(余同)
楼层平面
水平拉结杆
(余同)
立杆
(余同)
平台胶合板
楼层平面
扫地杆
防腐木板
室外地坪
落地侧面构造详图
设搭度高层楼按
悬挑侧面构造详图
电梯位置及接料平台脚手架搭设示意图如下:
接料台立杆转动活页
40*3方钢边框
18厚胶合板钢板网与门框焊接
注意安全
随手关门
楼层标高
脚手板受力杆
精品资料
接料平台安全防护门示意图
精品资料
4、落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书
(一)、基本计算参数
计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)。
计算依据2《施工技术》《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
模板支架搭设高度为22.0米。
搭设尺寸为:
立杆的纵距b=1.50米,立杆的横距l=1.05米,步距h=1.80米。
图落地平台支撑架立面简图
图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。
(二)、纵向支撑钢管的计算
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算,截面力学参数为
截面抵抗矩W=4.49cm3;截面惯性矩I=10.78cm4;
纵向钢管计算简图
1.荷载的计算:
(1)脚手板与栏杆自重(kN/m):
q1=0.000+0.300×0.300=0.090kN/m
(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m):
q21=2.000×0.300=0.600kN/m(3)施工荷载标准值(kN/m):
q22=1.000×0.300=0.300kN/m
经计算得到,活荷载标准值q2=0.300+0.600=0.900kN/m2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:
最大弯矩计算公式如下:
最大支座力计算公式如下:
静荷载q1=1.2×0.090=0.108kN/m
活荷载q2=1.4×0.300+1.4×0.600=1.260kN/m
最大弯矩Mmax=(0.10×0.108+0.117×1.260)×1.5002=0.356kN.m
最大支座力N=(1.1×0.108+1.2×1.26)×1.50=2.446kN
抗弯计算强度f=0.356×106/4491.0=79.27N/mm2
纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:
静荷载q1=0.090kN/m
活荷载q2=0.300+0.600=0.900kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×0.090+0.990×0.900)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=0.816mm
纵向钢管的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
(三)、横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=2.45kN
2.452k.N452k.N452k.N452k.N452k.N452k.N452k.
N452k.N452k.N452k.
N45kN
AB
105010501050
支撑钢管计算简图
0.911
0.789
支撑钢管弯矩图(kN.m)
0.223
3.111
支撑钢管变形图(mm)
支撑钢管剪力图(kN)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩Mmax=0.911kN.m最大变形vmax=3.111mm最大支座力Qmax=9.490kN
抗弯计算强度f=0.911×106/4491.0=202.76N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R≤Rc
其中Rc
——
扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN;
R
——
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力,R=9.49kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!
R≤8.0kN时,可采用单扣件;8.0kN12.0kN
时,应采用可调托座。
(四)、立杆的稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容:
(1)脚手架钢管的自重(kN):
NG1=0.107×16.000=1.712kN
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值,设计人员可根据情况修改。
(2)栏杆的自重(kN):
NG2=0.150×1.050=0.157kN
(3)脚手板自重(kN):
NG3=0.300×1.500×1.050=0.472kN(4)堆放荷载(kN):
NG4=2.000×1.500×1.050=3.150kN
经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.492kN。
2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。
经计算得到,活荷载标准值NQ=1.000×1.500×1.050=1.575kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ
(五)、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式:
其中N——立杆的轴心压力设计值,N=8.80kN
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到;
i——计算立杆的截面回转半径(cm);i=1.60A——立杆净截面面积(cm2);A=4.24
W——立杆净截面抵抗矩(cm3);W=4.49
——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2);
[f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;
l0——计算长度(m);
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,由公式
(1)或
(2)计算
l0=k1uh
(1)
l0=(h+2a)
(2)
k1——计算长度附加系数,按照表1取值为1.163;
u——计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3;u=1.700
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0.50m;
公式
(1)的计算结果:
l0=1.163×1.700×1.80=3.559m=3559/16.0=223.121
=0.146
=8795/(0.146×424)=141.782N/mm2,立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
公式
(2)的计算结果:
l0=1.800+2×0.500=2.800m=2800/16.0=175.549
=0.233
=8795/(0.233×424)=89.130N/mm2,立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由公式(3)计算
l0=k1k2(h+2a)(3)k2——计算长度附加系数,按照表2取值为1.032;
公式(3)的计算结果:
l0=1.163×1.032×(1.800+2×0.500)=3.361m
=3361/16.0=210.696=0.164
=8795/(0.164×424)=126.509N/mm2,立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。
(六)、连墙件的稳定性计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算:
Nl=Nlw+N0
连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz=0.92,μs=0.232,ω0=0.35,Wk=0.7μz·sμ·ω0=0.7×0.92×0.232×0.35=0.052kN/m2;
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=9m2;
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN;
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),按照下式计算:
Nlw=1.4×Wk×Aw=0.659kN;
连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=5.659kN;连墙件承载力设计值按下式计算:
Nf=φ·A·[f]
其中φ--轴心受压立杆的稳定系数;
由长细比l/i=300/15.9的结果查表得到φ=0.949,l为内排架距离墙的长度;A=4.57cm2;[f]=205N/mm2;
连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4.57×10-4×205×103=88.907kN;
Nl=5.659连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到Nl=5.659小于双扣件的抗滑力16kN,满足要求!
连墙件扣件连接示意图
(七)、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p≤fg
地基承载力设计值:
fg=fgk×kc=120kPa;其中,地基承载力标准值:
fgk=120kPa;脚手架地基承载力调整系数:
kc=1;
立杆基础底面的平均压力:
p=N/A=61.03kPa;
其中,上部结构传至基础顶面的轴向力设计值:
N=12.206kN;基础底面面积:
A=0.2m2。
p=61.03kPa≤fg=120kPa。
地基承载力满足要求!
5、悬挑式接料平台的计算
(一)、参数信息:
计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)。
计算依据2《施工技术》《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为22m。
搭设尺寸为:
立杆的纵距b=1.50米,立杆的横距l=1.05米,步距h=1.80米。
内排架距离墙长度为0.30m;
大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为3根;
采用的钢管类型为Φ48×3.5;横杆与立杆连接方式为单扣件;
连墙件布置取两步两跨,竖向间距3.6m,水平间距2.5m,采用扣件连接;连墙件连接方式为双扣件。
图型钢悬挑平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元
2.活荷载参数
施工均布荷载(kN/m2):
1.000;
3.风荷载参数
基本风压0.35kN/m2;
风荷载高度变化系数μz,计算连墙件强度时取0.92,计算立杆稳定性时取0.74,风荷载体型系数μs为0.214。
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):
0.1176;
脚手板自重标准值(kN/m2):
0.350;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):
0.140;
安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):
0.005;脚手板铺设层数:
3层;脚手板类别:
竹脚手板。
5.水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用16a号槽钢,其中建筑物外悬挑段长度1.5m,建筑物内锚固段长度3.1m。
锚固压点螺栓直径(mm):
20.00;楼板混凝土标号:
C25;
(二)、纵向支撑钢管的计算
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算,截面力学参数为截面抵抗矩W=4.49cm3;
截面惯性矩I=10.78cm4;
纵向钢管计算简图
1.荷载的计算:
(1)脚手板与栏杆自重(kN/m):
q1=0.000+0.300×0.300=0.090kN/m
(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m):
q21=2.000×0.300=0.600kN/m(3)施工荷载标准值(kN/m):
q22=1.000×0.300=0.300kN/m
经计算得到,活荷载标准值q2=0.300+0.600=0.900kN/m2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:
最大弯矩计算公式如下:
最大支座力计算公式如下:
静荷载q1=1.2×0.090=0.108kN/m
活荷载q2=1.4×0.300+1.4×0.600=1.260kN/m
最大弯矩Mmax=(0.10×0.108+0.117×1.260)×1.5002=0.356kN.m
最大支座力N=(1.1×0.108+1.2×1.26)×1.50=2.446kN
抗弯计算强度f=0.356×106/4491.0=79.27N/mm2
纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
静荷载q1=0.090kN/m
活荷载q2=0.300+0.600=0.900kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×0.090+0.990×0.900)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=0.816mm
纵向钢管的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
(三)、横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=2.45kN
2.452k.N452k.N452k.N452k.N452k.N452k.N452k.
N452k.N452k.N452k.
N45kN
AB
105010501050
支撑钢管计算简图
支撑钢管剪力图(kN)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩Mmax=0.911kN.m最大变形vmax=3.111mm最大支座力Qmax=9.490kN
抗弯计算强度f=0.911×106/4491.0=202.76N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R≤Rc
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN;
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力,R=9.49kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!
R≤8.0kN时,可采用单扣件;8.0kN12.0kN
时,应采用可调托座。
(四)、立杆的稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容:
(1)脚手架钢管的自重(kN):
NG1=0.107×19.600=2.097kN
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值,设计人员可根据情况修改。
(2)栏杆的自重(kN):
NG2=0.150×1.050=0.157kN
(3)脚手板自重(kN):
NG3=0.300×1.500×1.050=0.472kN(4)堆放荷载(kN):
NG4=2.000×1.500×1.050=3.150kN
经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.877kN。
2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。
经计算得到,活荷载标准值NQ=1.000×1.500×1.050=1.575kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式:
N=1.2NG+1.4NQ
(五)、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式:
其中N——立杆的轴心压力设计值,N=9.26kN
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到;
i——计算立杆的截面回转半径(cm);i=1.60
A——立杆净截面面积(cm2);A=4.24W——立杆净截面抵抗矩(cm3);W=4.49
——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2);
[f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;
l0——计算长度(m);
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,由公式
(1)或
(2)计算l0=k1uh
(1)
l0=(h+2a)
(2)
k1——计算长度附加系数,按照表1取值为1.163;
u——计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3;u=1.700
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0.50m;
公式
(1)的计算结果:
l0=1.163×1.700×1.80=3.559m=3559/16.0=223.121
=0.146
=9257/(0.146×424)=149.232N/mm2,立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
公式
(2)的计算结果:
l0=1.800+2×0.500=2.800m=2800/16.0=175.549
=0.233
=9257/(0.233×424)=93.813N/mm2,立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由公式(3)计算
l0=k1k2(h+2a)(3)k2——计算长度附加系数,按照表2取值为1.042;
公式(3)的计算结果:
l0=1.163×1.042×(1.800+2×0.500)=3.393m
=3393/16.0=212.738=0.161
=9257/(0.161×424)=135.357N/mm2,立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。
(六)、连墙件的计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算:
Nl=Nlw+N0
连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz=0.92,μs=0.214,ω0=0.35,Wk=0.7μz·sμ·ω0=0.7×0.92×0.214×0.35=0.048kN/m2;
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=9m2;
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN;
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),按照下式计算:
Nlw=1.4×Wk×Aw=0.608kN;
连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=5.608kN;连墙件承载力设计值按下式计算:
Nf=φ·A·[f]
其中φ--轴心受压立杆的稳定系数;
由长细比l/i=300/15.9的结果查表得