人货电梯进料平台搭设方案.docx
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人货电梯进料平台搭设方案
秀山湖壹号二期工程
人货梯、物料升降机
进料平台施工方案
编制：
审核：
审批：
福州第三建筑工程公司
2012年11月
精品资料
1、编制依据
1.1.1施工图纸；
1.1.2《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等编制。
1.1.3《高空作业操作技术规程》（JGJ80-91）；
1.0.4《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）；
1.1.5《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99；
1.1.6安徽省、马鞍山市现行有关规范规定。
2工程概况
2.1总体概况
序号
项目
内
容
1
工程名称
秀山湖壹号二期
2
工程地址
马鞍山市秀山新区
3
建设单位
马鞍山市秀山房地产有限公司
4
设计单位
福建广宇建筑设计有限公司
5
勘察单位
化工部马鞍山地质工程勘察院
6
监理单位
马鞍山市科建监理公司
7
质量监督站
马鞍山市建筑工程质量监督站
8
安全监督站
马鞍山市建筑工程安全文明检查站
11
合同工期
830个日历天
12
合同质量目标
符合《工程施工质量验收规范》合格标准
13
安全文明目标
责任事故死亡率为零，确保无重大安全事故。
3、接料台搭设
接料台设置采用φ48X3.5mm钢管立杆，接料台大小具体根据施工电梯使用位置搭设，每层接料台与结构面平齐，外侧略高内侧5cm，接料台与电梯笼正对面设置外开闭安全防护门。
楼层挑架采用16#槽钢悬挑，并采用φ12钢丝绳反拉作安全储备，做法同外架。
平台上铺18mm松木板，平台铺板与电梯吊笼间的水平距离为50mm～120mm。
电梯防护门材料应为方管，高度为1800mm，插销在电梯侧，门的里侧用钢丝网片封闭，字体为“注意安全，随手关门”。
具体做法参下图：
落地正面、侧面构造详图悬挑正面、侧面构造详图安全防护门构造示意图
采用室外落地式接料平台，具体做法参下图：
拦杆
（余同）
受力杆2
（余同）
受力杆1
（余同）
水平拉结杆
（余同）拦杆
（余同）
设搭度高层楼按
胶合板
（余同受）力杆1
（余同）
受力杆2
（余同）
立杆
（余同）
设搭
防腐木板度
高层楼按
50*60木枋
（余同）
水平拉结杆
（余同）
扫地立杆杆（余同）室外地坪
落地正面构造胶详合图板
（余同）
水平拉结杆
（余同）
16#槽钢
采用型钢悬挑式接料平台，具体做法参下图：
拦杆
（余同）
受力杆2
（余同）
精品资料
受力杆1
（余同）
悬挑正面构造详图
精品资料
栏杆
受力杆1
（余同）
平台胶合板
受力杆2
（余同）
拉结点
（余同）
楼层平面
水平拉结杆
（余同）
立杆
（余同）
平台胶合板
楼层平面
扫地杆
防腐木板
室外地坪
落地侧面构造详图
设搭度高层楼按
悬挑侧面构造详图
电梯位置及接料平台脚手架搭设示意图如下：
接料台立杆转动活页
40*3方钢边框
18厚胶合板钢板网与门框焊接
注意安全
随手关门
楼层标高
脚手板受力杆
精品资料
接料平台安全防护门示意图
精品资料
4、落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书
（一）、基本计算参数
计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。
计算依据2《施工技术》《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
模板支架搭设高度为22.0米。
搭设尺寸为：
立杆的纵距b=1.50米，立杆的横距l=1.05米，步距h=1.80米。
图落地平台支撑架立面简图
图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。
（二）、纵向支撑钢管的计算
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为
截面抵抗矩W=4.49cm3；截面惯性矩I=10.78cm4；
纵向钢管计算简图
1.荷载的计算：
（1）脚手板与栏杆自重（kN/m）：
q1=0.000+0.300×0.300=0.090kN/m
（2）堆放材料的自重线荷载（kN/m）：
q21=2.000×0.300=0.600kN/m（3）施工荷载标准值（kN/m）：
q22=1.000×0.300=0.300kN/m
经计算得到，活荷载标准值q2=0.300+0.600=0.900kN/m2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
最大弯矩计算公式如下:
最大支座力计算公式如下:
静荷载q1=1.2×0.090=0.108kN/m
活荷载q2=1.4×0.300+1.4×0.600=1.260kN/m
最大弯矩Mmax=（0.10×0.108+0.117×1.260）×1.5002=0.356kN.m
最大支座力N=（1.1×0.108+1.2×1.26）×1.50=2.446kN
抗弯计算强度f=0.356×106/4491.0=79.27N/mm2
纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:
静荷载q1=0.090kN/m
活荷载q2=0.300+0.600=0.900kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=（0.677×0.090+0.990×0.900）×1500.04/（100×2.06×105×107780.0）=0.816mm
纵向钢管的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
（三）、横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.45kN
2.452k.N452k.N452k.N452k.N452k.N452k.N452k.
N452k.N452k.N452k.
N45kN
AB
105010501050
支撑钢管计算简图
0.911
0.789
支撑钢管弯矩图（kN.m）
0.223
3.111
支撑钢管变形图（mm）
支撑钢管剪力图（kN）
经过连续梁的计算得到
最大弯矩Mmax=0.911kN.m最大变形vmax=3.111mm最大支座力Qmax=9.490kN
抗弯计算强度f=0.911×106/4491.0=202.76N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R≤Rc
其中Rc
——
扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R
——
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=9.49kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!
R≤8.0kN时，可采用单扣件；8.0kN12.0kN
时，应采用可调托座。
（四）、立杆的稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
（1）脚手架钢管的自重（kN）：
NG1=0.107×16.000=1.712kN
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
（2）栏杆的自重（kN）：
NG2=0.150×1.050=0.157kN
（3）脚手板自重（kN）：
NG3=0.300×1.500×1.050=0.472kN（4）堆放荷载（kN）：
NG4=2.000×1.500×1.050=3.150kN
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.492kN。
2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值NQ=1.000×1.500×1.050=1.575kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ
（五）、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式:
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.80kN
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；
i——计算立杆的截面回转半径（cm）；i=1.60A——立杆净截面面积（cm2）；A=4.24
W——立杆净截面抵抗矩（cm3）；W=4.49
——钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
l0——计算长度（m）；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式
（1）或
（2）计算
l0=k1uh
（1）
l0=（h+2a）
（2）
k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；
u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.700
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.50m；
公式
（1）的计算结果：
l0=1.163×1.700×1.80=3.559m=3559/16.0=223.121
=0.146
=8795/（0.146×424）=141.782N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
公式
（2）的计算结果：
l0=1.800+2×0.500=2.800m=2800/16.0=175.549
=0.233
=8795/（0.233×424）=89.130N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算
l0=k1k2（h+2a）（3）k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.032；
公式（3）的计算结果：
l0=1.163×1.032×（1.800+2×0.500）=3.361m
=3361/16.0=210.696=0.164
=8795/（0.164×424）=126.509N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
（六）、连墙件的稳定性计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
Nl=Nlw+N0
连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.232，ω0＝0.35，Wk=0.7μz·sμ·ω0=0.7×0.92×0.232×0.35=0.052kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=9m2；
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）,N0=5.000kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：
Nlw=1.4×Wk×Aw=0.659kN；
连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=5.659kN；连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf=φ·A·[f]
其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比l/i=300/15.9的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；A=4.57cm2；[f]=205N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4.57×10-4×205×103=88.907kN；
Nl=5.659连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到Nl=5.659小于双扣件的抗滑力16kN，满足要求！
连墙件扣件连接示意图
（七）、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p≤fg
地基承载力设计值:
fg=fgk×kc=120kPa；其中，地基承载力标准值：
fgk=120kPa；脚手架地基承载力调整系数：
kc=1；
立杆基础底面的平均压力：
p=N/A=61.03kPa；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：
N=12.206kN；基础底面面积：
A=0.2m2。
p=61.03kPa≤fg=120kPa。
地基承载力满足要求！
5、悬挑式接料平台的计算
（一）、参数信息:
计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。
计算依据2《施工技术》《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为22m。
搭设尺寸为：
立杆的纵距b=1.50米，立杆的横距l=1.05米，步距h=1.80米。
内排架距离墙长度为0.30m；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为3根；
采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；
连墙件布置取两步两跨，竖向间距3.6m，水平间距2.5m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件。
图型钢悬挑平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元
2.活荷载参数
施工均布荷载（kN/m2）:
1.000；
3.风荷载参数
基本风压0.35kN/m2；
风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214。
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m）:
0.1176；
脚手板自重标准值（kN/m2）:
0.350；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:
0.140；
安全设施与安全网自重标准值（kN/m2）:
0.005；脚手板铺设层数:
3层；脚手板类别:
竹脚手板。
5.水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度3.1m。
锚固压点螺栓直径（mm）:
20.00；楼板混凝土标号:
C25；
（二）、纵向支撑钢管的计算
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩W=4.49cm3；
截面惯性矩I=10.78cm4；
纵向钢管计算简图
1.荷载的计算：
（1）脚手板与栏杆自重（kN/m）：
q1=0.000+0.300×0.300=0.090kN/m
（2）堆放材料的自重线荷载（kN/m）：
q21=2.000×0.300=0.600kN/m（3）施工荷载标准值（kN/m）：
q22=1.000×0.300=0.300kN/m
经计算得到，活荷载标准值q2=0.300+0.600=0.900kN/m2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
最大弯矩计算公式如下:
最大支座力计算公式如下:
静荷载q1=1.2×0.090=0.108kN/m
活荷载q2=1.4×0.300+1.4×0.600=1.260kN/m
最大弯矩Mmax=（0.10×0.108+0.117×1.260）×1.5002=0.356kN.m
最大支座力N=（1.1×0.108+1.2×1.26）×1.50=2.446kN
抗弯计算强度f=0.356×106/4491.0=79.27N/mm2
纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
静荷载q1=0.090kN/m
活荷载q2=0.300+0.600=0.900kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=（0.677×0.090+0.990×0.900）×1500.04/（100×2.06×105×107780.0）=0.816mm
纵向钢管的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
（三）、横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.45kN
2.452k.N452k.N452k.N452k.N452k.N452k.N452k.
N452k.N452k.N452k.
N45kN
AB
105010501050
支撑钢管计算简图
支撑钢管剪力图（kN）
经过连续梁的计算得到
最大弯矩Mmax=0.911kN.m最大变形vmax=3.111mm最大支座力Qmax=9.490kN
抗弯计算强度f=0.911×106/4491.0=202.76N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R≤Rc
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=9.49kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!
R≤8.0kN时，可采用单扣件；8.0kN12.0kN
时，应采用可调托座。
（四）、立杆的稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
（1）脚手架钢管的自重（kN）：
NG1=0.107×19.600=2.097kN
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
（2）栏杆的自重（kN）：
NG2=0.150×1.050=0.157kN
（3）脚手板自重（kN）：
NG3=0.300×1.500×1.050=0.472kN（4）堆放荷载（kN）：
NG4=2.000×1.500×1.050=3.150kN
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.877kN。
2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值NQ=1.000×1.500×1.050=1.575kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式：
N=1.2NG+1.4NQ
（五）、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式：
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.26kN
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；
i——计算立杆的截面回转半径（cm）；i=1.60
A——立杆净截面面积（cm2）；A=4.24W——立杆净截面抵抗矩（cm3）；W=4.49
——钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
l0——计算长度（m）；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式
（1）或
（2）计算l0=k1uh
（1）
l0=（h+2a）
（2）
k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；
u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.700
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.50m；
公式
（1）的计算结果：
l0=1.163×1.700×1.80=3.559m=3559/16.0=223.121
=0.146
=9257/（0.146×424）=149.232N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
公式
（2）的计算结果：
l0=1.800+2×0.500=2.800m=2800/16.0=175.549
=0.233
=9257/（0.233×424）=93.813N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算
l0=k1k2（h+2a）（3）k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.042；
公式（3）的计算结果：
l0=1.163×1.042×（1.800+2×0.500）=3.393m
=3393/16.0=212.738=0.161
=9257/（0.161×424）=135.357N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
（六）、连墙件的计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
Nl=Nlw+N0
连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.35，Wk=0.7μz·sμ·ω0=0.7×0.92×0.214×0.35=0.048kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=9m2；
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）,N0=5.000kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：
Nlw=1.4×Wk×Aw=0.608kN；
连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=5.608kN；连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf=φ·A·[f]
其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比l/i=300/15.9的结果查表得
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