人货电梯进料平台搭设方案.docx

1、人货电梯进料平台搭设方案秀山湖壹号二期工程人货梯、物料升降机进料平台施工方案编制： 审核： 审批：福州第三建筑工程公司2012 年 11 月精品资料1、编制依据1.1.1 施工图纸；1.1.2 钢结构设计规范 (GB 50017-2003) 等编制。1.1.3 高空作业操作技术规程 （ JGJ80-91 ）；1.0.4 建筑结构荷载规范 (GB50009-2001) ；1.1.5 建筑施工安全检查标准 JGJ59-99 ；1.1.6 安徽省、马鞍山市现行有关规范规定。2 工程概况2.1 总体概况序号项 目内容1工程名称秀山湖壹号二期2工程地址马鞍山市秀山新区3建设单位马鞍山市秀山房地产有限公司

2、4设计单位福建广宇建筑设计有限公司5勘察单位化工部马鞍山地质工程勘察院6监理单位马鞍山市科建监理公司7质量监督站马鞍山市建筑工程质量监督站8安全监督站马鞍山市建筑工程安全文明检查站11合同工期830 个日历天12合同质量目标符合工程施工质量验收规范合格标准13安全文明目标责任事故死亡率为零，确保无重大安全事故。3、接料台搭设接料台设置采用 48X3.5mm 钢管立杆，接料台大小具体根据施工电梯使用位置搭设， 每层接料台与结构面平齐， 外侧略高内侧 5cm ，接料台与电梯笼正对面设置外开闭安全防护门。楼层挑架采用 16# 槽钢悬挑，并采用 12 钢丝绳反拉作安全储备，做法同外架。平台上铺 18m

3、m 松木板，平台铺板与电梯吊笼间的水平距离为50mm 120mm 。电梯防护门材料应为方管，高度为 1800mm ，插销在电梯侧， 门的里侧用钢丝网片封闭，字体为“注意安全，随手关门”。具体做法参下图：落地正面、侧面构造详图悬挑正面、侧面构造详图安全防护门构造示意图采用室外落地式接料平台，具体做法参下图：拦 杆( 余同）受力杆2( 余同）受力杆1( 余同）水平拉结杆( 余同）拦 杆( 余同）设搭度高层楼按胶合板( 余同受） 力杆1( 余同）受力杆2( 余同）立杆( 余同）设搭防腐木板 度高层楼按50*60木枋( 余同）水平拉结杆( 余同）扫地立杆 杆( 余同） 室外地坪落地正面构造胶详合图板(

4、 余同）水平拉结杆( 余同）16#槽钢采用型钢悬挑式接料平 台，具体做法参下图：拦 杆( 余同）受力杆2( 余同）精品资料受力杆1( 余同）悬挑正面构造详图精品资料栏杆受力杆1( 余同）平台胶合板受力杆2( 余同）拉结点( 余同）楼层平面水平拉结杆( 余同）立杆( 余同）平台胶合板楼层平面扫地杆防腐木板室外地坪落地侧面构造详图设搭度高层楼按悬挑侧面构造详图电梯位置及接料平台脚手架搭设示意图如下：接料台立杆转动活页40*3方钢边框18厚胶合板钢板网与门框焊接注意安全随手关门楼层标高脚手板 受力杆精品资料接料平台安全防护门示意图精品资料4、落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书（一）、基本计算参数计算

5、依据 1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （ JGJ130-2011 ）。计算依据 2施工技术扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 。模板支架搭设高度为 22.0 米。搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.50 米，立杆的横距 l=1.05 米，步距 h=1.80 米。图 落地平台支撑架立面简图图 落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为 48 3.5。（二）、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.49cm3 ； 截面惯性矩 I = 10.78cm4 ；纵向钢管计算简图1.荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重 (kN/m) ：q1 =

6、0.000+0.300 0.300=0.090kN/m (2)堆放材料的自重线荷载 (kN/m) ： q21 = 2.000 0.300=0.600kN/m (3)施工荷载标准值 (kN/m) ： q22 = 1.000 0.300=0.300kN/m经计算得到，活荷载标准值 q2 = 0.300+0.600=0.900kN/m 2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下 :最大弯矩计算公式如下 :最大支座力计算公式如下 :静荷载 q1 = 1.2 0.090=0.108kN/m活荷载 q2 = 1.4 0

7、.300+1.4 0.600=1.260kN/m最大弯矩 Mmax=(0.10 0.108+0.117 1.260) 1.5002=0.356kN.m最大支座力 N = (1.1 0.108+1.2 1.26) 1.50=2.446kN抗弯计算强度 f=0.356 106/4491.0=79.27N/mm2纵向钢管的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2, 满足要求! 3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下 :静荷载 q1 = 0.090kN/m活荷载 q2 = 0.300+0.600=0.900kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677 0.09

8、0+0.990 0.900) 1500.04/(100 2.06 105 107780.0)=0.816mm纵向钢管的最大挠度小于 1500.0/150 与10mm, 满足要求 !（三）、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载 P取纵向板底支撑传递力， P=2.45kN2. 4 52k. N4 52k. N4 52k. N4 52k. N4 52k. N4 52k. N4 52k.N4 52k. N4 52k. N4 52k.N4 5 k NA B1 0 5 0 1 0 5 0 1 0 5 0支撑钢管计算简图0. 9 1 10. 7 8 9支撑钢管弯矩图 (kN.m

9、)0. 2 2 33. 1 1 1支撑钢管变形图 (mm)支撑钢管剪力图 (kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.911kN.m 最大变形 vmax=3.111mm 最大支座力 Qmax=9.490kN抗弯计算强度 f=0.911 106/4491.0=202.76N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2, 满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于 1050.0/150 与10mm, 满足要求 ! 四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算 :R Rc其中 Rc扣件抗滑承载力设计值 ,取8.0kN ；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作

10、用力设计值；计算中R取最大支座反力， R=9.49kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求 ,可以考虑采用双扣件 !R8.0 kN 时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。（四）、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1. 静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重 (kN) ： NG1 = 0.107 16.000=1.712kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录 A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)栏杆的自重 (kN) ： NG2 = 0.150 1.050=0.157kN(3)脚手板自重 (kN) ： NG3

11、= 0.300 1.500 1.050=0.472kN (4)堆放荷载 (kN) ：NG4 = 2.000 1.500 1.050=3.150kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.492kN 。2. 活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 1.000 1.500 1.050=1.575kN 3.不考虑风荷载时 ,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ（五）、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 :其中 N 立杆的轴心压力设计值， N = 8.80kN 轴心受压立杆的稳定系数 ,由长细比 l0/i 查

12、表得到；i 计算立杆的截面回转半径 (cm) ；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2) ； A = 4.24W 立杆净截面抵抗矩 (cm3) ；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2) ；f 钢管立杆抗压强度设计值， f = 205.00N/mm2 ；l0 计算长度 (m) ；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式 (1) 或(2) 计算l0 = k1uh (1)l0 = (h+2a) (2)k1 计算长度附加系数，按照表 1 取值为 1.163 ；u 计算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3 ；u = 1.700a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长

13、度； a = 0.50m ；公式(1) 的计算结果： l0=1.163 1.700 1.80=3.559m =3559/16.0=223.121=0.146=8795/(0.146 424)=141.782N/mm2 ，立杆的稳定性计算 f, 满足要求 !公式(2) 的计算结果： l0=1.800+2 0.500=2.800m =2800/16.0=175.549=0.233=8795/(0.233 424)=89.130N/mm2 ，立杆的稳定性计算 f, 满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式 (3) 计算l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表

14、2 取值为 1.032 ；公式(3) 的计算结果： l0=1.163 1.032 (1.800+2 0.500)=3.361m=3361/16.0=210.696 =0.164=8795/(0.164 424)=126.509N/mm2 ，立杆的稳定性计算 f, 满足要求 !模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。（六）、连墙件的稳定性计算 :连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算 z0.92 ，s0.232 ，0 0.35 ， Wk = 0.7 zs0=0.7 0.92 0.232 0.35 = 0.052

15、 kN/m2 ；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 9 m2 ；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2011)5.4.1 条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力 (kN), N0= 5.000 kN ；风荷载产生的连墙件轴向力设计值 (kN) ，按照下式计算： Nlw = 1.4 Wk Aw = 0.659 kN ；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 5.659 kN ； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/15.9 的结果查表得到 =0.949 ，l为内排架距离

16、墙的长度； A = 4.57 cm2 ；f=205 N/mm2 ；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949 4.57 10-4 205 103 = 88.907 kN ；Nl = 5.659 Nf = 88.907, 连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 5.659 小于双扣件的抗滑力 16kN ，满足要求！连墙件扣件连接示意图（七）、立杆的地基承载力计算 :立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p fg地基承载力设计值 :fg = fgk kc = 120 kPa ； 其中，地基承载力标准值： fgk= 120 kPa ； 脚手架地基承载力调

17、整系数： kc = 1 ；立杆基础底面的平均压力： p = N/A =61.03 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 12.206 kN ； 基础底面面积 ： A = 0.2 m2 。p=61.03kPa fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！5、悬挑式接料平台的计算（一）、参数信息 :计算依据 1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （ JGJ130-2011 ）。计算依据 2施工技术扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 。1. 脚手架参数双排脚手架搭设高度为 22 m 。搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.50 米，立杆的横距 l=1.05 米，步距 h=1.8

18、0 米。内排架距离墙长度为 0.30 m ；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 3 根；采用的钢管类型为 483.5 ； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m ，水平间距 2.5 m ，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件。图 型钢悬挑平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元2. 活荷载参数施工均布荷载 (kN/m2):1.000 ；3. 风荷载参数基本风压 0.35 kN/m2 ；风荷载高度变化系数 z，计算连墙件强度时取 0.92 ，计算立杆稳定性时取 0.74 ， 风荷载体型系数s 为0.214 。4. 静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值 (kN

19、/m):0.1176 ；脚手板自重标准值 (kN/m2):0.350 ；栏杆挡脚板自重标准值 (kN/m):0.140 ；安全设施与安全网自重标准值 (kN/m2):0.005 ；脚手板铺设层数 :3层； 脚手板类别 :竹脚手板。5. 水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用 16a 号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度 1.5m ，建筑物内锚固段长度 3.1 m 。锚固压点螺栓直径 (mm):20.00 ；楼板混凝土标号 :C25 ；（二）、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.49cm3 ；截面惯性矩 I = 10.78cm4 ；纵向钢管计算简图1.荷载

20、的计算：(1)脚手板与栏杆自重 (kN/m) ：q1 =0.000+0.300 0.300=0.090kN/m (2)堆放材料的自重线荷载 (kN/m) ： q21 = 2.000 0.300=0.600kN/m (3)施工荷载标准值 (kN/m) ： q22 = 1.000 0.300=0.300kN/m经计算得到，活荷载标准值 q2 = 0.300+0.600=0.900kN/m 2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下 :最大弯矩计算公式如下 :最大支座力计算公式如下 :静荷载 q1 = 1.2 0

21、.090=0.108kN/m活荷载 q2 = 1.4 0.300+1.4 0.600=1.260kN/m最大弯矩 Mmax=(0.10 0.108+0.117 1.260) 1.5002=0.356kN.m最大支座力 N = (1.1 0.108+1.2 1.26) 1.50=2.446kN抗弯计算强度 f=0.356 106/4491.0=79.27N/mm2纵向钢管的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2, 满足要求! 3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下 :静荷载 q1 = 0.090kN/m活荷载 q2 = 0.300+0.600=0.900kN/m三跨

22、连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677 0.090+0.990 0.900) 1500.04/(100 2.06 105 107780.0)=0.816mm纵向钢管的最大挠度小于 1500.0/150 与10mm, 满足要求 !（三）、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载 P取纵向板底支撑传递力， P=2.45kN2. 4 52k. N4 52k. N4 52k. N4 52k. N4 52k. N4 52k. N4 52k.N4 52k. N4 52k. N4 52k.N4 5 k NA B1 0 5 0 1 0 5 0 1 0 5 0支撑钢管计算简图支

23、撑钢管剪力图 (kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.911kN.m 最大变形 vmax=3.111mm 最大支座力 Qmax=9.490kN抗弯计算强度 f=0.911 106/4491.0=202.76N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2, 满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于 1050.0/150 与10mm, 满足要求 ! 四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算 : R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值 ,取8.0kN ；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力， R=9.49kN

24、单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求 ,可以考虑采用双扣件 !R8.0 kN 时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。（四）、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1. 静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重 (kN) ： NG1 = 0.107 19.600=2.097kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录 A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)栏杆的自重 (kN) ： NG2 = 0.150 1.050=0.157kN(3)脚手板自重 (kN) ： NG3 = 0.300 1.500 1.050=0.472kN

25、 (4)堆放荷载 (kN) ：NG4 = 2.000 1.500 1.050=3.150kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.877kN 。2. 活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 1.000 1.500 1.050=1.575kN3. 不考虑风荷载时 ,立杆的轴向压力设计值计算公式： N = 1.2NG + 1.4NQ（五）、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式：其中 N 立杆的轴心压力设计值， N = 9.26kN 轴心受压立杆的稳定系数 ,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径 (cm) ； i

26、 = 1.60A 立杆净截面面积 (cm2) ； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩 (cm3) ； W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2) ；f 钢管立杆抗压强度设计值， f = 205.00N/mm2 ；l0 计算长度 (m) ；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式 (1) 或(2) 计算l0 = k1uh (1)l0 = (h+2a) (2)k1 计算长度附加系数，按照表 1 取值为 1.163 ；u 计算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3 ；u = 1.700a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度； a = 0.50m ；公式(1) 的计算结

27、果： l0=1.163 1.700 1.80=3.559m =3559/16.0=223.121=0.146=9257/(0.146 424)=149.232N/mm2 ，立杆的稳定性计算 f, 满足要求 !公式(2) 的计算结果： l0=1.800+2 0.500=2.800m =2800/16.0=175.549=0.233=9257/(0.233 424)=93.813N/mm2 ，立杆的稳定性计算 f, 满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式 (3) 计算l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表 2 取值为 1.042 ；公式(3) 的计算结果

28、： l0=1.163 1.042 (1.800+2 0.500)=3.393m=3393/16.0=212.738 =0.161=9257/(0.161 424)=135.357N/mm2 ，立杆的稳定性计算 f, 满足要求 !模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。（六）、连墙件的计算 :连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算 z0.92 ，s0.214 ，0 0.35 ， Wk = 0.7 zs0=0.7 0.92 0.214 0.35 = 0.048 kN/m2 ；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 9 m2 ；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2011)5.4.1 条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力 (kN), N0= 5.000 kN ；风荷载产生的连墙件轴向力设计值 (kN) ，按照下式计算：Nlw = 1.4 Wk Aw = 0.608 kN ；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 5.608 kN ； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/15.9 的结果查表得