现浇箱梁施工方案预留版.docx
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现浇箱梁施工方案预留版
一、工程概况
二、三门江大桥C标段主桥引桥及匝道桥结构设计说明
（一）、主桥及引桥总体设计
Q线右引桥（C标段范围）三联起点桩号为QK1+230.92，止点桩号为QK1+550.92，桥梁全长320米，跨径组合为：
（3×30）+（3×30）+（4×20）+（3×20）米=320米，标准断面宽19.25米，为单箱三室连续箱梁。
C匝道桥两联起点桩号为CK0+136.63，止点桩号为CK0+316.63，桥梁全长180米，跨径组合为：
（4×20）+（5×20）米=180米，标准断面宽17米，为单箱三室连续箱梁。
E匝道桥两联起点桩号为EK0+78.74，止点桩号为EK0+268.74，桥梁全长190米，跨径组合为：
（30+3×20）+（5×20）米=190米，标准断面宽9.5米，为单箱单室连续箱梁。
（二）、桥梁结构设计
1、上部结构尺寸
Q线右引桥主梁采用预应力混凝土连续箱梁，Q线引桥第八联3×30米，梁高为1.7米，Q线引桥第九联3×30米，梁高为1.7米；Q线引桥第十联4×20米，第一孔20米梁高1.7~1.5米,后三孔20米梁高为1.5米；Q线引桥第十一联3×20米,梁高为1.5米；箱梁为单箱三室直腹板结构，标准箱底板宽13.75米，顶板全宽19.5米，外侧悬臂长2.75米，箱外侧悬臂板端部厚15厘米，根部厚45厘米，标准截面边腹板厚45厘米，中腹板厚40厘米，底板厚20厘米，顶板厚22厘米。
C匝道桥主梁采用预应力混凝土连续箱梁，C匝道桥第一联4×20梁高为1.5米；C匝道桥第二联5×20梁体，前四孔4×20梁高为1.5米,第五孔20梁高为1.5~1.7米；为单箱三室直腹板结构，标准箱底板宽11.5米，顶板全宽17.0米，外侧悬臂长2.75米，箱外侧悬臂板端部厚15厘米，根部厚45厘米，标准截面边腹板厚45厘米，中腹板厚40厘米，底板厚20厘米，顶板厚22厘米。
E匝道桥第一联30+3×20梁体，第一孔30米,梁高为1.7米,第二孔20米梁高为1.7~1.5米,第三、四孔20米梁高为1.5米；E匝道桥第二联5×20梁体，梁高1.5米;为单箱单室直腹板结构，标准箱底板宽4.0米，顶板全宽9.5米，外侧悬臂长2.75米，箱外侧悬臂板端部厚15厘米，根部厚45厘米，标准截面边腹板厚45厘米，底板厚20厘米，顶板厚22厘米。
所有预应力管道均采用塑料波纹管，采用真空吸浆法灌浆施工。
2、上部结构材料
连续箱梁混凝土采用C50混凝土，预应力钢绞线材料采用Ryb=1860Mpa低松弛钢绞线。
3、下部结构尺寸
Q线右引桥、C、E匝道桥下部结构采用花瓶墩，钻孔桩基础。
基础采用钻孔灌注桩，基桩完成后浇注承台和墩身，箱梁采取逐联施工。
根据墩高、跨度以及桥面宽度的不同，Q线引桥箱梁的的桩基直径取为Φ1.5米，承台高度3.0米，墩身厚度取1.4米，在有伸缩缝处其墩顶段的墩身厚度加厚到2.0米；墩底宽度取为3.0米，墩顶宽度取为6.0米；桥台为挡土式桥台，桩基直径取为Φ1.2米。
C匝道桥箱梁的的桩基直径取为Φ1.5米，承台高度3.0米，墩身厚度取1.4米，在有伸缩缝处其墩顶段的墩身厚度加厚到取2.0米；墩底宽度取为3.0米，墩顶宽度取为6.0米；桥台为挡土式桥台，桩基直径取为Φ1.2米。
E匝道桥箱梁的的桩基直径取为Φ1.5米，承台高度3.0米，墩身厚度取1.2米，在有伸缩缝处其墩顶段的墩身厚度加厚到取1.5米；墩底宽度取为1.6米，墩顶宽度取为3.3米；桥台为挡土式桥台，桩基直径取为Φ1.2米。
4、下部结构材料
花瓶墩墩身采用C40混凝土，桥台用C30混凝土，承台采用C30混凝土，桩基采用C30水下混凝土。
（三）、施工方案
Q线右引桥、C、E匝道桥基础施工首先进行钻孔灌注桩施工，桩基完成以后浇注承台和墩身,后搭架现浇预应力箱梁。
支架现浇连续箱梁
1.1连续箱梁为：
Q线主桥上部结构为30m×6孔＋20m×7孔，长320m;C线匝道桥上部结构为20m×9孔，长180m;E线匝道桥上部结构为20m×9孔,长180m。
均采用支架现浇的施工方法。
有支架连续箱梁多采用一联整体浇筑法和逐孔施工法，也有其他的分节段施工方法。
本工程按设计要求采用一联整体浇筑施工法。
（四）、施工中应特别强调的注意事项
1、在进行钻孔桩施工时，如发现地质情况与提供的钻探资料不符，及时通知了设计单位。
2、各基桩内预埋φ57×3mm声测管，基桩完成后进行了超声波检测。
3、灌注桩桩顶标高比设计值高出一定高度以保证混凝土强度，多余部分接桩前凿除（数量表未计此段混凝土数量），剩余桩头无松散层。
4、承台完成后及时浇筑了墩身，墩身混凝土龄期与承台混凝土龄期不致相差太大。
5、在浇注承台混凝土前注意布置桥墩预埋钢筋。
6、在安装盆式橡胶支座时，将盆式橡胶支座的相对滑移面用丙酮擦拭干净，支座安装高度符合设计要求，其四角高差不得大于1毫米。
7、在浇筑混凝土时，必须及时埋入所有的预埋构件，不得遗漏。
8、本桥所采用的产品，如伸缩缝装置、支座、锚具、钢绞线、钢筋、混凝土等符合设计与公路、城市桥梁专用设备和材料的相关标准的要求，并按施工规范要求进行了检验。
9、施工前对所提供的导线点、水准点逐一进行检查和核对，在确保桩点无破坏和松动、数据无误的情况下用于施工放样及控制施工。
施工过程中加强对导线点、水准点的保护。
10、现浇梁体采用满堂架式搭架施工，搭设支架的地基必须经过加固及平整处理，必须保证梁体在施工过程中不大幅度下沉或不均匀沉降。
上部结构主梁按全预应力混凝土构件设计，预应力度较大，不必设置计算预拱度，但需设置施工预拱度。
施工预拱度的大小根据支架的基础沉降、支架的几何及非几何变形值的大小并参考支架预压情况综合确定。
11、梁体外露面采用大面积胶合板做模板，并处理好接缝问题，以保证梁体的外形美观及施工质量。
梁体混凝土每次浇筑结束后，终缝留在孔跨的L/4附近处。
12、注意浇注梁体混凝土时不得损伤塑料波纹管，以防止波纹管与预应力钢束粘结一起。
13、当混凝土强度达到设计强度的85％或以上、且龄期不小于5天，在拆架前进行预应力张拉，张拉前检查张拉力作用线与预应力钢束的轴线是否重合一致，张拉控制采用应力控制，张拉控制应力除特殊注明外均为1395Mpa，预应力钢束伸长量进行校核，实际伸长量与理论伸长量的差值控制在6％以内，否则暂停张拉，待查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉。
14、纵向预应力张拉完毕封锚后，浇注槽口砼。
待砼强度达到设计强度的85％或以上才张拉横向预应力钢束。
15、圆锚张拉千斤顶采用轻量化千斤顶，设计时按轻量化千斤顶的尺寸考虑槽口大小，扁锚采用整体张拉式千斤顶。
16、要在合适的位置开人孔，人孔处设环向加强箍筋
17、当普通钢筋与预应力钢束发生矛盾时，只能调整普通钢筋的位置；当与张拉槽口发生矛盾时，可酌情调整普通钢筋或将其断开，但在张拉完毕后必须恢复补强，然后封锚。
（五）、材料设备配置
根据现浇箱梁施工组织安排，我公司投入了：
60m3/h自动计量的大型搅拌站1座，750型强制式砼搅拌机（配有自动计量系统）2台，8m3砼输送车2台，6m3砼输送车2台，HBT－60砼输送泵2台，16t汽车吊2台，160kw发电机2台，ZDL-50装载机2台，张拉机具两套，脚手架200t，以及一大批优质竹胶板和木板，可满足三联同时施工。
（六）、连续箱梁施工周期
C线匝道桥、E线匝道桥分别采用4～5孔一联，共4联；Q线桥采用3孔一联、4孔一联，共4联。
综合桥面宽度，桥孔跨数等因素，施工参数暂定如下：
6.1每孔箱梁各工序作业循环时间：
支架安装3d→支架预压4d→外模板安装调整2d→底肋板钢筋安装3d→底肋板预应力孔道定位、穿束2d→箱室内模安装1d→顶板钢筋及纵、横向预应力束安装1d→砼浇注及养生5d→施加纵、横向预应力束安装1d→砼浇注及养生5d→施加纵、横向预应力及压浆1~2d。
以上小计15个施工天及8个日历日，按月施工天数25天计，则施工周期t=15×30/25+8=27（日历日）。
分析一联箱梁各工序作业特点，支架安装及支架预压可与墩柱施工交叉，待墩柱完成后再填补支架缺口并预压，不占用施工时间；钢筋及预应力安装为平行流水作业，其施工周期t0=5d（日历日），砼浇注养生占用施工周期t1=3天，施加预应力：
3、4孔一联箱梁分别为t2=6、7天。
各孔循环时间最大流水节拍长度（最大流水强度）△t=3×20/25=3.6，取△t=4（日历日）。
6.2一联箱梁施工周期T1
T1=t0+（n-1）△t+t1+t2
t0：
1孔箱梁所有工序作业时间；
n：
1联孔跨数；
△t：
最大流水节拍长度；
t1：
混凝土浇筑及养生施工周期；
t2：
施加预应力时间。
一联箱梁施工周期表
孔数
3孔
4、5孔
施工周期（天）
22
31
6.3多联箱梁施工时，为加快施工进度，砼等强及施加预应力不占用循环时间，则上表可修改为：
一联箱梁循环时间（△T）表
孔数
3孔
4、5孔
施工周期（天）
13
21
各工序中，施工时间最长、工作量最大的工序是钢筋安装。
因施工环境限制，在实际施工时很难满足上表要求，因此施工计划仍以原表为准。
用可得出支架平均占用周期T2：
T2=t+T+t′，t为支架安装及预压时间t=7天，t为卸落架时间t′=2n天。
支架占用周期表
孔数
3孔
4、5孔
施工周期（天）
26
38
施工计划安排时，连续箱梁应在综合考虑桩长、墩高及梁宽、支架高度和场地等因素后，确定施工计划。
（七）、施工方法及支架搭设、设计计算
根据地形实际情况，在不同地段采用不同的支架形式，主要有碗扣式脚手架、门式脚手架及钢管架三种。
1、各种脚手架适用情况比较
①碗扣式脚手架拆装方便，比普通门式脚手架、钢管架节省约1／3的安装时间。
刚度大，承载力高，适用于高度较大的支架搭设及跨河跨路处临时桥台上的支架。
②门式脚手架适用于支架高度较低，地势相对平坦的地段。
③钢管架适应性强，结构灵活多变。
适用于地势变化较大地段。
本桥支架计划采用钢管架。
2、支架搭设：
搭设支架前，整平场地，进行粗平，先在地基上放线，按支架形式在地基上分别铺设枕木或槽钢，利用可调托撑进行调平。
为保证支撑系统的牢固和稳定性，防止失稳而造成事故，搭设时杆件须做到横平竖直，连接紧密，设置竖直水平剪刀撑，剪刀撑杆件用双扣件搭接，严禁使用对接扣件，以保证支架的整体稳定性。
支架杆件的纵横步距经过计算确定，钢管支架横梁采用方木，方木大小根据跨度经过计算确定。
3、支架设计检算：
（另附）
（八）、基本材料要求
1、脚手架钢管：
φ48mm外径，壁厚3mm，其截面积S＝424mm2
i＝√（482－422）／4＝15.95mm
I＝π（484－424）／64＝107831.24mm4
当脚手架钢管步距为1.8m时，长细比λ＝1800／15.95＝112.85，
取λ＝113，按b类截面得φ＝0.475，
此时钢管极限承载力Nj＝0.475×424×210＝42.3KN
取安全系数为1.5，则每根钢管的容许承载力为：
Nr＝42.3/1.5＝28.2KN
2、型钢：
①20a槽钢：
Ix＝1780cm4，Wx＝178cm3，S＝28.83cm2，
自重q＝22.6kg/m
②10#工字钢：
Ix＝245cm4，Wx＝49cm3，S＝14.3cm2，
自重q＝11.2kg/m
3、枕木：
截面为22cm×25cm，容重γ＝850kg/m3，
弹性模量E＝9000Pa，抗压强度fc＝12N/mm2
4、方木：
截面为8cm×10cm和5cm×10cm，
弹性模量E＝9000Pa，抗弯强度fm＝11N/mm2
5、竹胶板：
尺寸为122cm×244cm×1.2cm
顺纹取f1＝80MPa，E1＝8000Pa
横纹取f2＝80×60％＝48MPa，E2＝8000×60％＝4800Pa
6、门架性能：
门架：
高1.9m，宽1m（中心距），管径52mm，壁厚2.5mm，
顶杆：
长1.9m，管径48mm，壁厚3.5mm
门架顶杆的组合允许承载力为37.5KN（单杆）
整个门架的允许承载力为75KN／门
一、受力检算：
㈠梁端实心段（采用钢管脚手架为例）：
1、荷载计算
⑴模板、支架自重：
1竹胶板：
0.012m×950kg/m3＝11.4kg/m2
2横向方木：
间距250mm，尺寸8cm×10cm
每平米自重为：
0.1×0.08×4根×750＝24kg
3纵向10＃工字钢：
间距70cm
4钢管支架：
竖向钢管间距70cm×70cm
按截面积计算每米钢管自重：
4.24cm2×7.85g/cm3＝3.34kg/m
扣件自重为：
1.1kg/只
⑵钢筋砼自重：
1.8m×25KN/m3＝45KN/m2
⑶施工人员荷载：
2.5KN/m2
⑷振捣荷载：
2.0KN/m2
2、竹胶板底模受力计算：
3、横向方木受力计算：
4、纵向工字钢横梁受力计算：
5、立杆承载力计算：
6、地基承载力计算：
㈡箱室段（采用门架为例）：
1、空腹处：
2、腹板底：
1.2.1支架的搭设：
采用六四军用梁拼装支墩，上铺贝雷桁架，贝雷桁架之间用连接杆件加强连接。
支架安装好后，进行预压，以验证支架的性能和安全性，并消除结构的非弹性变形，同时量测出弹性变形参数。
浇筑前安装永久性支座，浇筑混凝土时，根据支架的弹性变形和非弹性变形设置施工预拱度。
1.2.2在支架上满铺12x12cm的方木，在方木上铺底模，底模采用组合钢模板,上铺钢板，以提高底板光洁度；外模用与挂篮外模相同的材料进行加工，整体吊装；内模采用组合钢模板拼装，方木和钢管加固。
1.2.3绑扎钢筋，设置波纹管，钢筋骨架制作，混凝土浇筑。
1.2.4混凝土强度达到设计强度的85%以后，即可进行预应力张拉作业。
1、预应力钢筋砼连续箱梁支架现浇施工工艺程序
1.1连续箱梁施工工艺流程图
现浇预应力箱梁施工工艺流程图
1.2箱梁施工工艺说明
1.2.1测量放样，放出支架地基位置及墩台上梁、支座的位置。
1.2.2地基处理
箱梁采用满堂支架现浇，在桥梁墩台施工完成后，根据实际情况进行现浇梁支架的地基处理，碾压密实、换填或在地基上浇注混凝土作为支架基础等措施。
施工时做好地基的排水。
1.2.3支架拼装及预压
支架采用腕扣式可调钢管支架。
支架两边较梁宽50CM左右，以便于施工。
支架必须经过强度、刚度、稳定性检算，施工前必须进行详细的施工图设计。
为合理确定施工拱度，对于支架应进行预压，以分别确定地基沉陷，支架弹性压缩和非弹性压缩。
一方面可以验证支架结构的强度与刚度，一方面为施工预拱度设置提供可靠的数值依据。
底模、侧模采用大块钢模板，内模采用木模板，在绑扎钢筋前，在底模上进行测量放样，画好梁、箱室的轮廓线，以便钢筋绑扎和立模。
现浇箱梁静载试验实施方案
采用等恒载预压方式来进行，下面以跃村大桥左幅第二联第5跨为例演示说明。
一、施工准备：
1、所需设备：
16t汽车吊一台，手推翻斗车二辆，吊篮2只，磅称一台，编织袋8000只。
2、人员：
普工30人，吊车司机2人，现场指挥1人。
3、灌砂：
每只编织袋内灌50kg黄沙，每包必须精确过磅称量，并将装号的每包砂袋运至试验部位附近，等待起吊。
4、做好标记，并进行初始标高的测量。
沿着桥纵向方向在底模的左右两侧，从4＃墩——5＃墩，每3米为一个记号点，并对所有记号点进行初始标高的测量，做好记录。
二、砂包加载计算：
对箱梁各部位荷载变化不同所需砂包数量计算如下：
（箱梁断面尺寸见图）
㈠对箱梁端部A－A截面变化段的砂包堆载数量计算：
1、腹板：
6m变化：
厚度从80→50cm，每米变化量为（80－50）/6＝5cm/m
对每米变化的砂包需用量按照平均值计算（单侧腹板）：
①（0.8+0.75）×1×1.8×2.5／（0.05×2）=70包
②（0.7+0.75）×1×1.8×2.5／（0.05×2）=65包
③（0.7+0.65）×1×1.8×2.5／（0.05×2）=61包
④（0.6+0.65）×1×1.8×2.5／（0.05×2）=56包
⑤（0.6+0.55）×1×1.8×2.5／（0.05×2）=52包
⑥（0.55+0.5）×1×1.8×2.5／（0.05×2）=47包
2、底板、顶板：
6米变化（分上下两层）：
厚度从40→25cm，
每米变化量为（40－25）×2／6＝5cm/m
①（0.8+0.75）×1×6×2.5/（2×0.05）=233包
②（0.7+0.75）×1×6×2.5/（2×0.05）=218包
③（0.7+0.65）×1×6×2.5/（2×0.05）=202包
④（0.6+0.65）×1×6×2.5/（2×0.05）=188包
⑤（0.6+0.55）×1×6×2.5/（2×0.05）=173包
⑥（0.5+0.55）×1×6×2.5/（2×0.05）=158包
3、左右两侧内倒角：
（0.25×0.25+0.45×0.1）×1×2.5/0.05=5.4≈6包
4、综合以上3项合计：
每米变化的砂包需用量为379包→355包→331包→307包→283包→259包
㈡对箱梁端部C－C截面变化段的砂包堆载数量计算：
1、腹板：
6m变化：
厚度从70→50cm，每米变化量为（80－50）/6＝3.33cm/m
对每米变化的砂包需用量按照平均值计算（单侧腹板）：
①（0.7+0.667）×1×1.8×2.5／（0.05×2）=62包
②（0.667+0.633）×1×1.8×2.5／（0.05×2）=59包
③（0.633+0.6）×1×1.8×2.5／（0.05×2）=55包
④（0.6+0.567）×1×1.8×2.5／（0.05×2）=52包
⑤（0.567+0.533）×1×1.8×2.5／（0.05×2）=49包
⑥（0.533+0.5）×1×1.8×2.5／（0.05×2）=46包
2、底板、顶板：
变化规律与A-A截面相同，故堆载方式和堆载数量相同。
3、左右两侧内倒角：
变化规律与A-A截面相同，故堆载方式和堆载数量相同。
4、综合以上3项合计：
每米变化的砂包需用量为363包→341包→320包→298包→278包→257包
㈢对箱梁端部C－C截面变化段的砂包堆载数量计算：
1、腹板：
（单侧）
0.5×1×1.8×2.5／0.05=45包
2、底板、顶板：
0.5×1×6×2.5／0.05=150包
3、左右两侧内倒角：
（0.75×0.25+0.25×0.25）×1×2.5/0.05=12.5≈13包
4、综合以上3项合计：
每米砂包需用量为253包。
三、堆载试验：
1、将沙袋每层叠好堆齐防入吊篮中，用汽车吊吊至底模上，按照箱梁的不同截面、不同位置用人工每层叠好，必要时用钢管架固定好砂袋，以防砂袋侧滑。
2、首先从距4＃墩支座中心线35cm处开始堆砂袋（因支座是刚体不作沉降试验），一直堆到距5＃墩支座中心线70cm处。
四、沉降观测：
从堆载试验开始每2h测量各记号点的标高，到不再沉降为止，并做好记录。
五、统计计算：
把每时间段各记号点所测的标高值制成表，与初始标高值进行比较，得出沉降值，将此值作为底模预升值的参考。
1.2.4钢筋制作，绑扎及立模
钢筋采用统一加工制作。
先绑扎底板及肋板钢筋，安装波纹管，立模，浇底板、肋板混凝土，再绑扎顶板钢筋，立顶模及内模。
外模采用竹胶板，内模采用木模。
模板与模板接缝严密、结构稳固、表面光洁。
安立模板前应涂脱模剂，确保梁体混凝土表面光洁。
1.2.5波纹管及预埋件安设
波纹管安设前要认真检查质量，及其厚度、直径一定要符合设计及规范要求，其表面不能有锈斑及破损。
波纹管在梁内位置要采用按梁的纵轴面用坐标控制，其轴线一定要符合设计要求，波纹管梁内用井形钢筋焊接定位，定位要牢固，安设波纹管与钢筋矛盾时，调整钢筋位置，确保波纹管部位与设计一致，波纹管接长采用大1#管套接，接头用防水胶布包裹，以防漏浆。
波纹管与梁端锚座板的连接亦要牢固并用胶布包裹，波纹管安设后，内穿一通长8#铁线，以作灌注完后清孔之用。
梁内各种预埋件安设必须严格测设、放样，做到部位准确，安设牢固。
支座垫板要用仪器测放纵、横轴线，严格操平其表面；锚座板与张拉轴线垂直，与端面接触面要垫以簿胶板，并采用螺栓与端模紧密定位，以防灌注混凝土时漏浆进入波纹管内。
1.2.6钢绞线的编束及穿线
钢绞线下线前必须经过复检合格，根据梁内钢绞线长度，两端张拉千斤顶，锚具及作业要求计算其下线长度。
钢绞线采用电动砂轮锯切割下线，人工编束，编束时钢绞线必须理顺，不能交叉扭结。
编束后用铁丝捆扎，每50cm一道，束头钢绞线端头编成锥形，以利于穿线。
钢绞线穿线用人工配合卷扬机进行，人工送入孔道后，可从另一端慢速用卷扬机拖拉，以加快穿线速度。
钢绞线穿线，待混凝土强度达到10Mpa，拆除模板后即可进行。
1.2.7张拉钢绞线
经现场养护检测，梁体混凝土达到设计强后，即可进行预应力张拉。
预应力张拉前先对千斤顶、油压表进行检定。
钢绞线张拉采用双向张拉，张拉应力和张拉伸长双控。
在张拉前应计算好各级张拉应力相对应的伸长量，以便作为张拉复核之用。
张拉时，预施应力对于每束钢绞线都应由梁两端同时进行，先后张拉顺序严格按设计要求。
张拉预应力钢绞线的步骤为：
安装锚具→预拉→张拉（至10～15%σk）→持荷5分钟→张拉至1.03σk→卸载→张拉完毕检查。
1.2.8孔道压浆
预应力筋张拉完成后，孔道应尽早压浆（不超过14d），压前要检查孔道是否通畅，不允许有堵孔现象。
灌浆操作时，灰浆泵的压力控制在0.7Mpa，压浆做到缓慢均匀的进行，相邻孔道不能连续压浆时，后压浆的孔道在压浆前应重新用压力水冲洗，压浆达到孔道另一端饱满和出浆排气孔排出与规定稠度相同的水泥浆为准。
水泥浆先由试验室设计出配合比，通过试验，选出合适的施工配合比。
每个孔道压浆要一次性完成，否则要用高压水将该孔道内水泥浆冲洗干净，重新压浆。
压浆工作必须在结构砼的温度48小时内不低于5°C的情况下进行，如果压浆后温度下降，则应采取保温措施。
孔道压浆由专人填写压浆记录。
1.2.9锚槽混凝土浇筑：
压浆完毕后，锚槽混凝土基面先清碴、除油、凿毛后，再焊接恢复主筋绑扎钢筋、洒水保湿、灌筑砼。
2、模板支架
墩高H≤12m时，支架主要采用WDJ碗扣式钢管柱式支架；高度大于18m时，考虑由于构件安装及构件加工的累计误差较大，会严重降低支架计算承载力和整体稳定性，因此支架宜采用梁柱式支架，同时为方便调整箱梁线型，在梁式支架上再布设碗扣式柱式支架。
支承梁采用双层军用梁，支承桩采用八三式军用墩。
墩高在12～18m之间时，可综合比选。
跨越交通路口时，支柱采用WDJ碗扣钢管组合群柱及八三式军用圢立柱，支承梁根据桥下通车净空要求，分别采用H型钢和六四式军用梁等。
梁式支架支承柱地基硬化处理采用C25砼条形基础，基底计算承载能力应不低于0.25Mpa。
为避免地基受积水浸泡软化，柱式支架基底换填30cm厚砂石土，周围开挖排水边沟排除地表水。
2.1军用梁梁柱式支架结构形式。
八三式军用墩为焊接H型钢构件，材质为A3钢。
立柱高度为3.5m、2m、1.5m，由拼接板及M22螺拴拼装接长。
军用圢在地面自下而上分节拼装，由25t以上汽车吊车吊装连接。
六四式军用梁为铁路战时抢修器材，材质16Mnq。
双层军用梁在地面逐件拼装，连接件为子母承插钢销轴，属平面铰接式桁架结构。
军用梁
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