创美塔吊专项施工方案改好.docx
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创美塔吊专项施工方案改好
《创美·商业综合用房（二标）塔吊专项施工方案》
一：
编制依据：
《建筑施工塔式起重机安装.使用.拆卸安全技术规程》JGJ196-2010
《地基基础设计规范》（GB50007-2002）
《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）
《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）
《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（JGJ/T187-2009）
《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）
《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）.
《固定式塔式起重机基础技术规程》（DB33/T1053-2008）
《创美-商业用房二标施工组织设计》及其建筑.结构施工图纸
QTZ80塔式起重机《使用说明书》杭州华诚机械有限公司；
QTZ60塔式起重机《使用说明书》浙江建筑机械有限公司；
二：
工程概况：
（一）工程位置与工程规模
1.工程位置
创美·商业综合用房（二标）工程位于杭州市西湖区三墩镇,东为西陈路,北为苏嘉路,西邻5号河,南邻一标段.
2.工程规模
①本标段工程由8楼.9#楼.10#楼及相应地下室组成,
8#楼地下一层,地上20层,框架－剪力墙结构.地上总建筑面积19813.20平方米；地上1层为门厅,局部为商铺；2～20层为办公楼.建筑高度65.00米.
9#楼地下一层,地上18层,框架－剪力墙结构.地上总建筑面积23998.20平方米.其中1～3层为商业用房,层高4.50～4.20米；4～18层为旅馆标准客房,层高3.20米.建筑高度61.50米,总高度64.60米.
10#楼地下一层停车场,地上总建筑面积3566.84平方米,另有夹层为自行车库；地上5层商业用房,框架结构,总高度22.80米.
地下室一层,建筑面积11139.54平方米
本标段（二标）建筑总面积58517.78平方米.
3.塔吊布置
1）.根据工程施工垂直运输需要,现场布置两台塔吊.根据现场实际是施工需要,塔吊基础设置为钻孔灌注桩-承台基础,不利用工程桩做基础.
2）.根据浙江新中环建筑设计有限公司地质勘察提供地《岩土工程勘察报告》,工程地质技术参数以及地基承载力,选⑦-1砾砂土层为桩持力层,地基承载力特征值为1500Kpa,塔吊基础受力采用四根直径600mm地钢筋混凝土钻孔灌注桩,有效桩长为27.0米.
3.塔吊选用QTZ60型和QTZ80型各一台,西面9#楼北面QTZ80型塔吊基础定位位于9#楼（9-F）～（9-K）×（9-10）～（9-12）轴区间；东面8#楼北侧QTZ60型塔吊基础定位位于8#楼（8-F）～（8-G）×（8-7）～（8-8）轴区间.塔吊最大起重半径为52m.
4）.塔吊桩及承台内配钢筋,要满足设计计算要求.塔吊桩施工同工程桩.桩头锚入承台100㎜,桩钢筋锚入承台700㎜（弯折60度）.
三：
计算
（1）9#楼QTZ80塔吊矩形板式桩基础计算书
一.塔机属性
塔机型号
QTZ80（浙江建机）
塔机独立状态地最大起吊高度H0（m）
40
塔机独立状态地计算高度H（m）
43
塔身桁架结构
方钢管
塔身桁架结构宽度B（m）
1.6
二.塔机荷载
塔机竖向荷载简图
1.塔机自身荷载标准值
塔身自重G0（kN）
251
起重臂自重G1（kN）
37.4
起重臂重心至塔身中心距离RG1（m）
22
小车和吊钩自重G2（kN）
3.8
最大起重荷载Qmax（kN）
60
最大起重荷载至塔身中心相应地最大距离RQmax（m）
11.5
最小起重荷载Qmin（kN）
10
最大吊物幅度RQmin（m）
50
最大起重力矩M2（kN·m）
Max[60×11.5,10×50]＝690
平衡臂自重G3（kN）
19.8
平衡臂重心至塔身中心距离RG3（m）
6.3
平衡块自重G4（kN）
89.4
平衡块重心至塔身中心距离RG4（m）
11.8
2.风荷载标准值ωk（kN/m2）
工程所在地
浙江杭州市
基本风压ω0（kN/m2）
工作状态
0.2
非工作状态
0.45
塔帽形状和变幅方式
锥形塔帽,小车变幅
地面粗糙度
B类（田野.乡村.丛林.丘陵及房屋比较稀疏地乡镇和城市郊区）
风振系数βz
工作状态
1.59
非工作状态
1.65
风压等效高度变化系数μz
1.32
风荷载体型系数μs
工作状态
1.95
非工作状态
1.95
风向系数α
1.2
塔身前后片桁架地平均充实率α0
0.35
风荷载标准值ωk（kN/m2）
工作状态
0.8×1.2×1.59×1.95×1.32×0.2＝0.79
非工作状态
0.8×1.2×1.65×1.95×1.32×0.45＝1.83
3.塔机传递至基础荷载标准值
工作状态
塔机自重标准值Fk1（kN）
251+37.4+3.8+19.8+89.4＝401.4
起重荷载标准值Fqk（kN）
60
竖向荷载标准值Fk（kN）
401.4+60＝461.4
水平荷载标准值Fvk（kN）
0.79×0.35×1.6×43＝19.02
倾覆力矩标准值Mk（kN·m）
37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×（690+0.5×19.02×43）＝675.88
非工作状态
竖向荷载标准值Fk'（kN）
Fk1＝401.4
水平荷载标准值Fvk'（kN）
1.83×0.35×1.6×43＝44.07
倾覆力矩标准值Mk'（kN·m）
37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8+0.5×44.07×43＝590.64
4.塔机传递至基础荷载设计值
工作状态
塔机自重设计值F1（kN）
1.2Fk1＝1.2×401.4＝481.68
起重荷载设计值FQ（kN）
1.4FQk＝1.4×60＝84
竖向荷载设计值F（kN）
481.68+84＝565.68
水平荷载设计值Fv（kN）
1.4Fvk＝1.4×19.02＝26.63
倾覆力矩设计值M（kN·m）
1.2×（37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8）+1.4×0.9×（690+0.5×19.02×43）＝1008.86
非工作状态
竖向荷载设计值F'（kN）
1.2Fk'＝1.2×401.4＝481.68
水平荷载设计值Fv'（kN）
1.4Fvk'＝1.4×44.07＝61.7
倾覆力矩设计值M'（kN·m）
1.2×（37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8）+1.4×0.5×44.07×43＝898.27
三.桩顶作用效应计算
承台布置
桩数n
4
承台高度h（m）
1.05
承台长l（m）
4.7
承台宽b（m）
4.7
承台长向桩心距al（m）
3.3
承台宽向桩心距ab（m）
3.3
桩直径d（m）
0.6
承台参数
承台混凝土等级
C35
承台混凝土自重γC（kN/m3）
25
承台上部覆土厚度h'（m）
0
承台上部覆土地重度γ'（kN/m3）
19
承台混凝土保护层厚度δ（mm）
50
配置暗梁
否
矩形桩式基础布置图
承台及其上土地自重荷载标准值：
Gk=bl（hγc+h'γ'）=4.7×4.7×（1.05×25+0×19）=579.86kN
承台及其上土地自重荷载设计值：
G=1.2Gk=1.2×579.86=695.84kN
桩对角线距离：
L=（ab2+al2）0.5=（3.32+3.32）0.5=4.67m
1.荷载效应标准组合
轴心竖向力作用下：
Qk=（Fk+Gk）/n=（461.4+579.86）/4=260.32kN
荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：
Qkmax=（Fk+Gk）/n+（Mk+FVkh）/L
=（461.4+579.86）/4+（675.88+44.07×1.05）/4.67=415.05kN
Qkmin=（Fk+Gk）/n-（Mk+FVkh）/L
=（461.4+579.86）/4-（675.88+44.07×1.05）/4.67=105.58kN
2.荷载效应基本组合
荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：
Qmax=（F+G）/n+（M+Fvh）/L
=（565.68+695.84）/4+（1008.86+26.63×1.05）/4.67=537.54kN
Qmin=（F+G）/n-（M+Fvh）/L
=（565.68+695.84）/4-（1008.86+26.63×1.05）/4.67=93.21kN
四.桩承载力验算
桩参数
桩混凝土强度等级
C35
桩基成桩工艺系数ψC
0.85
桩混凝土自重γz（kN/m3）
25
桩混凝土保护层厚度б（mm）
35
桩入土深度lt（m）
27
桩配筋
自定义桩身承载力设计值
否
桩混凝土类型
钢筋混凝土
桩身普通钢筋配筋
HRB3358Φ14
地基属性
是否考虑承台效应
否
土名称
土层厚度li（m）
侧阻力特征值qsia（kPa）
端阻力特征值qpa（kPa）
抗拔系数
承载力特征值fak（kPa）
粘性土
17.35
11.65
100
0.7
-
粘性土
9.1
23.5
200
0.7
-
砾砂
2.5
28
1500
0.7
-
1.桩基竖向抗压承载力计算
桩身周长：
u=πd=3.14×0.6=1.88m
桩端面积：
Ap=πd2/4=3.14×0.62/4=0.28m2
Ra=uΣqsia·li+qpa·Ap
=1.88×（15.85×11.65+9.1×23.5+2.05×28）+1500×0.28=1283.47kN
Qk=260.32kN≤Ra=1283.47kN
Qkmax=415.05kN≤1.2Ra=1.2×1283.47=1540.17kN
满足要求！
2.桩基竖向抗拔承载力计算
Qkmin=105.58kN≥0
不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算.
3.桩身承载力计算
纵向普通钢筋截面面积：
As=nπd2/4=8×3.14×142/4=1232mm2
（1）.轴心受压桩桩身承载力
荷载效应基本组合下地桩顶轴向压力设计值：
Q=Qmax=537.54kN
ψcfcAp+0.9fy'As'=（0.85×17×0.28×106+0.9×（300×1231.5））×10-3=4382.99kN
Q=537.54kN≤ψcfcAp+0.9fy'As'=4382.99kN
满足要求.
（2）.轴心受拔桩桩身承载力
Qkmin=105.58kN≥0
不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算.
4.桩身构造配筋计算
As/Ap×100%=（1231.5/（0.28×106））×100%=0.44%,（As/Ap×100%=0.2%～0.65%）
满足要求.
五.承台计算
承台配筋（不设暗梁）
承台底部长向配筋
HRB335Φ16@150
承台底部短向配筋
HRB335Φ16@150
承台顶部长向配筋
HRB335Φ16@150
承台顶部短向配筋
HRB335Φ16@150
1.荷载计算
承台有效高度：
h0=1050-50-16/2=992mm
M=（Qmax+Qmin）L/2=（537.54+（93.21））×4.67/2=1471.84kN·m
X方向：
Mx=Mab/L=1471.84×3.3/4.67=1040.75kN·m
Y方向：
My=Mal/L=1471.84×3.3/4.67=1040.75kN·m
2.受剪切计算
V=F/n+M/L=565.68/4+1008.86/4.67=357.59kN
受剪切承载力截面高度影响系数：
βhs=（800/992）1/4=0.95
塔吊边缘至角桩内边缘地水平距离：
a1b=（ab-B-d）/2=（3.3-1.6-0.6）/2=0.55m
a1l=（al-B-d）/2=（3.3-1.6-0.6）/2=0.55m
剪跨比：
λb'=a1b/h0=550/992=0.55,取λb=0.55；
λl'=a1l/h0=550/992=0.55,取λl=0.55；
承台剪切系数：
αb=1.75/（λb+1）=1.75/（0.55+1）=1.13
αl=1.75/（λl+1）=1.75/（0.55+1）=1.13
βhsαbftbh0=0.95×1.13×1.57×103×4.7×0.99=7809.43kN
βhsαlftlh0=0.95×1.13×1.57×103×4.7×0.99=7809.43kN
V=357.59kN≤min（βhsαbftbh0,βhsαlftlh0）=7809.43kN
满足要求.
3.受冲切计算
塔吊对承台底地冲切范围：
B+2h0=1.6+2×0.99=3.58m
ab=3.3m≤B+2h0=3.58m,al=3.3m≤B+2h0=3.58m
角桩位于冲切椎体以内,可不进行角桩冲切地承载力验算.
4.承台配筋计算
（1）.承台底面长向配筋面积
αS1=My/（α1fcbh02）=1040.75×106/（1.03×16.7×4700×9922）=0.013
ζ1=1-（1-2αS1）0.5=1-（1-2×0.013）0.5=0.013
γS1=1-ζ1/2=1-0.013/2=0.993
AS1=My/（γS1h0fy1）=1040.75×106/（0.993×992×300）=3521mm2
实际配筋32Φ16,AS1=6433.98mm2,满足要求.
最小配筋率：
ρ=max（0.2,45ft/fy1）=max（0.2,45×1.57/300）=max（0.2,0.24）=0.24%
梁底需要配筋：
A1=max（AS1,ρbh0）=max（3521,0.002×4700×992）=10980mm2
承台底长向实际配筋：
AS1'=12014mm2≥A1=10980mm2
满足要求.
（2）.承台底面短向配筋面积
αS2=Mx/（α2fcbh02）=1040.75×106/（1.03×16.7×4700×9922）=0.013
ζ2=1-（1-2αS2）0.5=1-（1-2×0.013）0.5=0.013
γS2=1-ζ2/2=1-0.013/2=0.993
AS2=Mx/（γS2h0fy1）=1040.75×106/（0.993×992×300）=3521mm2
实际配筋32Φ16,AS1=6433.98mm2,满足要求.
最小配筋率：
ρ=max（0.2,45ft/fy1）=max（0.2,45×1.57/300）=max（0.2,0.24）=0.24%
梁底需要配筋：
A2=max（9674,ρlh0）=max（9674,0.002×4700×992）=10980mm2
承台底短向实际配筋：
AS2'=12014mm2≥A2=10980mm2
实际配筋32Φ16,AS1=6433.98mm2,满足要求.
满足要求.
（3）.承台顶面长向配筋面积
承台顶长向实际配筋：
AS3'=6502mm2≥0.5AS1'=0.5×12014=6007mm2
实际配筋32Φ16,AS1=6433.98mm2,满足要求.
满足要求.
（4）.承台顶面短向配筋面积
承台顶长向实际配筋：
AS4'=6502mm2≥0.5AS2'=0.5×12014=6007mm2
满足要求.
（5）.承台竖向连接筋配筋面积
承台竖向连接筋为双向Φ10@500.
六.配筋示意图
附后
（2）8#楼QTZ60塔吊矩形板式桩基础计算书
一.塔机属性
塔机型号
QTZ60（ZJ5311）
塔机独立状态地最大起吊高度H0（m）
40
塔机独立状态地计算高度H（m）
43
塔身桁架结构
型钢
塔身桁架结构宽度B（m）
1.6
二.塔机荷载
塔机竖向荷载简图
1.塔机自身荷载标准值
塔身自重G0（kN）
251
起重臂自重G1（kN）
37.4
起重臂重心至塔身中心距离RG1（m）
22
小车和吊钩自重G2（kN）
3.8
最大起重荷载Qmax（kN）
60
最大起重荷载至塔身中心相应地最大距离RQmax（m）
11.5
最小起重荷载Qmin（kN）
10
最大吊物幅度RQmin（m）
50
最大起重力矩M2（kN·m）
Max[60×11.5,10×50]＝690
平衡臂自重G3（kN）
19.8
平衡臂重心至塔身中心距离RG3（m）
6.3
平衡块自重G4（kN）
89.4
平衡块重心至塔身中心距离RG4（m）
11.8
2.风荷载标准值ωk（kN/m2）
工程所在地
浙江杭州市
基本风压ω0（kN/m2）
工作状态
0.2
非工作状态
0.45
塔帽形状和变幅方式
锥形塔帽,小车变幅
地面粗糙度
B类（田野.乡村.丛林.丘陵及房屋比较稀疏地乡镇和城市郊区）
风振系数βz
工作状态
1.59
非工作状态
1.65
风压等效高度变化系数μz
1.32
风荷载体型系数μs
工作状态
1.95
非工作状态
1.95
风向系数α
1.2
塔身前后片桁架地平均充实率α0
0.35
风荷载标准值ωk（kN/m2）
工作状态
0.8×1.2×1.59×1.95×1.32×0.2＝0.79
非工作状态
0.8×1.2×1.65×1.95×1.32×0.45＝1.83
3.塔机传递至基础荷载标准值
工作状态
塔机自重标准值Fk1（kN）
251+37.4+3.8+19.8+89.4＝401.4
起重荷载标准值Fqk（kN）
60
竖向荷载标准值Fk（kN）
401.4+60＝461.4
水平荷载标准值Fvk（kN）
0.79×0.35×1.6×43＝19.02
倾覆力矩标准值Mk（kN·m）
37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×（690+0.5×19.02×43）＝675.88
非工作状态
竖向荷载标准值Fk'（kN）
Fk1＝401.4
水平荷载标准值Fvk'（kN）
1.83×0.35×1.6×43＝44.07
倾覆力矩标准值Mk'（kN·m）
37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8+0.5×44.07×43＝590.64
4.塔机传递至基础荷载设计值
工作状态
塔机自重设计值F1（kN）
1.2Fk1＝1.2×401.4＝481.68
起重荷载设计值FQ（kN）
1.4FQk＝1.4×60＝84
竖向荷载设计值F（kN）
481.68+84＝565.68
水平荷载设计值Fv（kN）
1.4Fvk＝1.4×19.02＝26.63
倾覆力矩设计值M（kN·m）
1.2×（37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8）+1.4×0.9×（690+0.5×19.02×43）＝1008.86
非工作状态
竖向荷载设计值F'（kN）
1.2Fk'＝1.2×401.4＝481.68
水平荷载设计值Fv'（kN）
1.4Fvk'＝1.4×44.07＝61.7
倾覆力矩设计值M'（kN·m）
1.2×（37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8）+1.4×0.5×44.07×43＝898.27
三.桩顶作用效应计算
承台布置
桩数n
4
承台高度h（m）
1.05
承台长l（m）
4.7
承台宽b（m）
4.7
承台长向桩心距al（m）
3.3
承台宽向桩心距ab（m）
3.3
桩直径d（m）
0.6
承台参数
承台混凝土等级
C35
承台混凝土自重γC（kN/m3）
25
承台上部覆土厚度h'（m）
0
承台上部覆土地重度γ'（kN/m3）
19
承台混凝土保护层厚度δ（mm）
50
配置暗梁
否
矩形桩式基础布置图
承台及其上土地自重荷载标准值：
Gk=bl（hγc+h'γ'）=4.7×4.7×（1.05×25+0×19）=579.86kN
承台及其上土地自重荷载设计值：
G=1.2Gk=1.2×579.86=695.84kN
桩对角线距离：
L=（ab2+al2）0.5=（3.32+3.32）0.5=4.67m
1.荷载效应标准组合
轴心竖向力作用下：
Qk=（Fk+Gk）/n=（461.4+579.86）/4=260.32kN
荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：
Qkmax=（Fk+Gk）/n+（Mk+FVkh）/L
=（461.4+579.86）/4+（675.88+44.07×1.05）/4.67=415.05kN
Qkmin=（Fk+Gk）/n-（Mk+FVkh）/L
=（461.4+579.86）/4-（675.88+44.07×1.05）/4.67=105.58kN
2.荷载效应基本组合
荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：
Qmax=（F+G）/n+（M+Fvh）/L
=（565.68+695.84）/4+（1008.86+26.63×1.05）/4.67=537.54kN
Qmin=（F+G）/n-（M+Fvh）/L
=（565.68+695.84）/4-（1008.86+26.63×1.05）/4.67=93.21kN
四.桩承载力验算
桩参数
桩混凝土强度等级
C35
桩基成桩工艺系数ψC
0.85
桩混凝土自重γz（kN/m3）
25
桩混凝土保护层厚度б（mm）
35
桩入土深度lt（m）
27
桩配筋
自定义桩身承载力设计值
否
桩混凝土类型
钢筋混凝土
桩身普通钢筋配筋
HRB3358Φ14
地基属性
是否考虑承台效应
否
土名称
土层厚度li（m）
侧阻力特征值qsia（kPa）
端阻力特征值qpa（kPa）
抗拔系数
承载力特征值fak（kPa）
粘性土
16.65
11.7
100
0.7
-
粘性土
9.3
24.5
200
0.7
-
砾砂
3
28
1500
0.7
-
1.桩基竖向抗压承载力计算
桩身周长：
u=πd=3.14×0.6=1.88m
桩端面积：
Ap=πd2/4=3.14×0.62/4=0.28m2
Ra=uΣqsia·li+qpa·Ap
=1.88×（15.15×11.7+9.3×24.5+2.55×28）+1500×0.28=1322.31kN
Qk=260.32kN≤Ra=1322.31kN
Qkmax=415.05kN≤1.2Ra=1.2×1322.31=1586.77kN
满足要求.
2.桩基竖向抗拔承载力计算
Qkmin=105.58kN≥0
不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算.
3.桩身承载力计算
纵向普通钢筋截面面积：
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