创美塔吊专项施工方案改好.docx

1、创美塔吊专项施工方案改好 创美商业综合用房（二标）塔吊专项施工方案一：编制依据：建筑施工塔式起重机安装.使用.拆卸安全技术规程JGJ196-2010地基基础设计规范 （GB50007-2002）建筑结构荷载规范 （GB50009-2001）混凝土结构设计规范 （GB50010-2002）塔式起重机混凝土基础工程技术规程（JGJ/T187-2009）建筑安全检查标准 （JGJ59-99）建筑桩基技术规范 （JGJ94-2008）.固定式塔式起重机基础技术规程 （DB33/T1053-2008）创美-商业用房二标施工组织设计及其建筑.结构施工图纸QTZ80塔式起重机使用说明书 杭州华诚机械有限公司

2、；QTZ60塔式起重机使用说明书 浙江建筑机械有限公司；二：工程概况： （一）工程位置与工程规模1.工程位置创美商业综合用房（二标）工程位于杭州市西湖区三墩镇,东为西陈路,北为苏嘉路,西邻5号河,南邻一标段.2. 工程规模 本标段工程由8楼.9#楼.10#楼及相应地下室组成,8#楼地下一层,地上20层,框架剪力墙结构.地上总建筑面积19813.20平方米；地上1层为门厅,局部为商铺；220层为办公楼.建筑高度65.00米.9#楼地下一层,地上18层,框架剪力墙结构.地上总建筑面积23998.20平方米.其中13层为商业用房,层高4.504.20米；418层为旅馆标准客房,层高3.20米.建筑高

3、度61.50米,总高度64.60米.10#楼地下一层停车场,地上总建筑面积3566.84平方米,另有夹层为自行车库；地上5层商业用房,框架结构,总高度22.80米.地下室一层,建筑面积11139.54平方米本标段（二标）建筑总面积58517.78平方米.3. 塔吊布置 1).根据工程施工垂直运输需要,现场布置两台塔吊.根据现场实际是施工需要,塔吊基础设置为钻孔灌注桩-承台基础,不利用工程桩做基础.2).根据浙江新中环建筑设计有限公司地质勘察提供地岩土工程勘察报告,工程地质技术参数以及地基承载力,选-1砾砂土层为桩持力层,地基承载力特征值为1500Kpa,塔吊基础受力采用四根直径600mm地钢筋

4、混凝土钻孔灌注桩,有效桩长为27.0米.3.塔吊选用QTZ60型和QTZ80型各一台,西面9#楼北面QTZ80型塔吊基础定位位于9#楼(9-F)(9-K)(9-10)(9-12)轴区间；东面8#楼北侧QTZ60型塔吊基础定位位于8#楼(8-F)(8-G)(8-7)(8-8)轴区间.塔吊最大起重半径为52m.4).塔吊桩及承台内配钢筋,要满足设计计算要求.塔吊桩施工同工程桩.桩头锚入承台100,桩钢筋锚入承台700（弯折60度）.三： 计算（1） 9#楼QTZ80塔吊矩形板式桩基础计算书一.塔机属性塔机型号QTZ80（浙江建机）塔机独立状态地最大起吊高度H0(m)40塔机独立状态地计算高度H(m

5、)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6二.塔机荷载塔机竖向荷载简图 1.塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)251起重臂自重G1(kN)37.4起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)22小车和吊钩自重G2(kN)3.8最大起重荷载Qmax(kN)60最大起重荷载至塔身中心相应地最大距离RQmax(m)11.5最小起重荷载Qmin(kN)10最大吊物幅度RQmin(m)50最大起重力矩M2(kNm)Max6011.5,1050690平衡臂自重G3(kN)19.8平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)6.3平衡块自重G4(kN)89.4平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)11.8 2

6、.风荷载标准值k(kN/m2)工程所在地浙江 杭州市基本风压0(kN/m2)工作状态0.2非工作状态0.45塔帽形状和变幅方式锥形塔帽,小车变幅地面粗糙度B类(田野.乡村.丛林.丘陵及房屋比较稀疏地乡镇和城市郊区)风振系数z工作状态1.59非工作状态1.65风压等效高度变化系数z1.32风荷载体型系数s工作状态1.95非工作状态1.95风向系数1.2塔身前后片桁架地平均充实率00.35风荷载标准值k(kN/m2)工作状态0.81.21.591.951.320.20.79非工作状态0.81.21.651.951.320.451.83 3.塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN

7、)251+37.4+3.8+19.8+89.4401.4起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)401.4+60461.4水平荷载标准值Fvk(kN)0.790.351.64319.02倾覆力矩标准值Mk(kNm)37.422+3.811.5-19.86.3-89.411.8+0.9(690+0.519.0243)675.88非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)Fk1401.4水平荷载标准值Fvk(kN)1.830.351.64344.07倾覆力矩标准值Mk(kNm)37.422-19.86.3-89.411.8+0.544.0743590.64 4.塔机传递至基础荷载设计值

8、工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk11.2401.4481.68起重荷载设计值FQ(kN)1.4FQk1.46084竖向荷载设计值F(kN)481.68+84565.68水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.419.0226.63倾覆力矩设计值M(kNm)1.2(37.422+3.811.5-19.86.3-89.411.8)+1.40.9(690+0.519.0243)1008.86非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.2Fk1.2401.4481.68水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.444.0761.7倾覆力矩设计值M(kNm)1.2(37.422-19.86.3-

9、89.411.8)+1.40.544.0743898.27三.桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.05承台长l(m)4.7承台宽b(m)4.7承台长向桩心距al(m)3.3承台宽向桩心距ab(m)3.3桩直径d(m)0.6承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重C(kN/m3)25承台上部覆土厚度h(m)0承台上部覆土地重度(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度(mm)50配置暗梁否矩形桩式基础布置图 承台及其上土地自重荷载标准值： Gk=bl(hc+h)=4.74.7(1.0525+019)=579.86kN 承台及其上土地自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2579.86

10、=695.84kN 桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.32+3.32)0.5=4.67m 1.荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(461.4+579.86)/4=260.32kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(461.4+579.86)/4+(675.88+44.071.05)/4.67=415.05kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(461.4+579.86)/4-(675.88+44.071.05)/4.67=105.58kN 2.荷载效应基本组合 荷

11、载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(565.68+695.84)/4+(1008.86+26.631.05)/4.67=537.54kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(565.68+695.84)/4-(1008.86+26.631.05)/4.67=93.21kN四.桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C35桩基成桩工艺系数C0.85桩混凝土自重z(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度(mm)35桩入土深度lt(m)27桩配筋自定义桩身承载力设计值否桩混凝土类型钢筋混凝土桩身普通钢筋配筋HRB335 814地基属性是否考虑承台效

12、应否土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)粘性土17.3511.651000.7-粘性土9.123.52000.7-砾砂2.52815000.7- 1.桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.140.6=1.88m 桩端面积：Ap=d2/4=3.140.62/4=0.28m2 Ra=uqsiali+qpaAp =1.88(15.8511.65+9.123.5+2.0528)+15000.28=1283.47kN Qk=260.32kNRa=1283.47kN Qkmax=415.05kN1.2Ra=1.212

13、83.47=1540.17kN 满足要求！ 2.桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=105.58kN0 不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算. 3.桩身承载力计算 纵向普通钢筋截面面积：As=nd2/4=83.14142/4=1232mm2 (1).轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下地桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=537.54kN cfcAp+0.9fyAs=(0.85170.28106 + 0.9(3001231.5)10-3=4382.99kN Q=537.54kNcfcAp+0.9fyAs=4382.99kN 满足要求. (2).轴心受拔桩桩身承载力 Qkmin=105.58kN0

14、 不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算. 4.桩身构造配筋计算 As/Ap100%=(1231.5/(0.28106)100%=0.44%,（As/Ap100%=0.2%0.65%） 满足要求.五.承台计算承台配筋(不设暗梁)承台底部长向配筋HRB335 16150承台底部短向配筋HRB335 16150承台顶部长向配筋HRB335 16150承台顶部短向配筋HRB335 16150 1.荷载计算 承台有效高度：h0=1050-50-16/2=992mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(537.54+(93.21)4.67/2=1471.84kNm X方向：Mx=Mab/L=1471.843

15、.3/4.67=1040.75kNm Y方向：My=Mal/L=1471.843.3/4.67=1040.75kNm 2.受剪切计算 V=F/n+M/L=565.68/4 + 1008.86/4.67=357.59kN 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/992)1/4=0.95塔吊边缘至角桩内边缘地水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(3.3-1.6-0.6)/2=0.55ma1l=(al-B-d)/2=(3.3-1.6-0.6)/2=0.55m 剪跨比：b=a1b/h0=550/992=0.55,取b=0.55； l= a1l/h0=550/992=0.55,取l=0.55；

16、 承台剪切系数：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.55+1)=1.13 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.55+1)=1.13 hsbftbh0=0.951.131.571034.70.99=7809.43kN hslftlh0=0.951.131.571034.70.99=7809.43kN V=357.59kNmin(hsbftbh0, hslftlh0)=7809.43kN 满足要求. 3.受冲切计算 塔吊对承台底地冲切范围：B+2h0=1.6+20.99=3.58m ab=3.3mB+2h0=3.58m,al=3.3mB+2h0=3.58m 角桩位于冲切椎体以内,可不进

17、行角桩冲切地承载力验算. 4.承台配筋计算 (1).承台底面长向配筋面积 S1= My/(1fcbh02)=1040.75106/(1.0316.747009922)=0.013 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.013)0.5=0.013 S1=1-1/2=1-0.013/2=0.993 AS1=My/(S1h0fy1)=1040.75106/(0.993992300)=3521mm2实际配筋3216,AS1=6433.98 mm2,满足要求.最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/300)=max(0.2,0.24)=0.24% 梁底需要

18、配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(3521,0.0024700992)=10980mm2 承台底长向实际配筋：AS1=12014mm2A1=10980mm2 满足要求. (2).承台底面短向配筋面积 S2= Mx/(2fcbh02)=1040.75106/(1.0316.747009922)=0.013 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.013)0.5=0.013 S2=1-2/2=1-0.013/2=0.993 AS2=Mx/(S2h0fy1)=1040.75106/(0.993992300)=3521mm2实际配筋3216,AS1=6433.98 mm2,满足要求

19、.最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/300)=max(0.2,0.24)=0.24% 梁底需要配筋：A2=max(9674, lh0)=max(9674,0.0024700992)=10980mm2 承台底短向实际配筋：AS2=12014mm2A2=10980mm2实际配筋3216,AS1=6433.98 mm2,满足要求.满足要求. (3).承台顶面长向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS3=6502mm20.5AS1=0.512014=6007mm2实际配筋3216,AS1=6433.98 mm2,满足要求.满足要求. (4).承台顶面短向配筋面

20、积 承台顶长向实际配筋：AS4=6502mm20.5AS2=0.512014=6007mm2 满足要求. (5).承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向10500.六.配筋示意图 附后（2）8#楼QTZ60塔吊矩形板式桩基础计算书一.塔机属性塔机型号QTZ60 (ZJ5311)塔机独立状态地最大起吊高度H0(m)40塔机独立状态地计算高度H(m)43塔身桁架结构型钢塔身桁架结构宽度B(m)1.6二.塔机荷载塔机竖向荷载简图 1.塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)251起重臂自重G1(kN)37.4起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)22小车和吊钩自重G2(kN)3.8最大起重荷载Qm

21、ax(kN)60最大起重荷载至塔身中心相应地最大距离RQmax(m)11.5最小起重荷载Qmin(kN)10最大吊物幅度RQmin(m)50最大起重力矩M2(kNm)Max6011.5,1050690平衡臂自重G3(kN)19.8平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)6.3平衡块自重G4(kN)89.4平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)11.8 2.风荷载标准值k(kN/m2)工程所在地浙江 杭州市基本风压0(kN/m2)工作状态0.2非工作状态0.45塔帽形状和变幅方式锥形塔帽,小车变幅地面粗糙度B类(田野.乡村.丛林.丘陵及房屋比较稀疏地乡镇和城市郊区)风振系数z工作状态1.59非工作状态

22、1.65风压等效高度变化系数z1.32风荷载体型系数s工作状态1.95非工作状态1.95风向系数1.2塔身前后片桁架地平均充实率00.35风荷载标准值k(kN/m2)工作状态0.81.21.591.951.320.20.79非工作状态0.81.21.651.951.320.451.83 3.塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)251+37.4+3.8+19.8+89.4401.4起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)401.4+60461.4水平荷载标准值Fvk(kN)0.790.351.64319.02倾覆力矩标准值Mk(kNm)37.422+3.

23、811.5-19.86.3-89.411.8+0.9(690+0.519.0243)675.88非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)Fk1401.4水平荷载标准值Fvk(kN)1.830.351.64344.07倾覆力矩标准值Mk(kNm)37.422-19.86.3-89.411.8+0.544.0743590.64 4.塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk11.2401.4481.68起重荷载设计值FQ(kN)1.4FQk1.46084竖向荷载设计值F(kN)481.68+84565.68水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.419.0226.63倾覆力

24、矩设计值M(kNm)1.2(37.422+3.811.5-19.86.3-89.411.8)+1.40.9(690+0.519.0243)1008.86非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.2Fk1.2401.4481.68水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.444.0761.7倾覆力矩设计值M(kNm)1.2(37.422-19.86.3-89.411.8)+1.40.544.0743898.27三.桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.05承台长l(m)4.7承台宽b(m)4.7承台长向桩心距al(m)3.3承台宽向桩心距ab(m)3.3桩直径d(m)0.6承台参数承台

25、混凝土等级C35承台混凝土自重C(kN/m3)25承台上部覆土厚度h(m)0承台上部覆土地重度(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度(mm)50配置暗梁否矩形桩式基础布置图 承台及其上土地自重荷载标准值： Gk=bl(hc+h)=4.74.7(1.0525+019)=579.86kN 承台及其上土地自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2579.86=695.84kN 桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.32+3.32)0.5=4.67m 1.荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(461.4+579.86)/4=260.32kN 荷载效应标准组合偏心竖向力

26、作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(461.4+579.86)/4+(675.88+44.071.05)/4.67=415.05kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(461.4+579.86)/4-(675.88+44.071.05)/4.67=105.58kN 2.荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(565.68+695.84)/4+(1008.86+26.631.05)/4.67=537.54kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(565.68+

27、695.84)/4-(1008.86+26.631.05)/4.67=93.21kN四.桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C35桩基成桩工艺系数C0.85桩混凝土自重z(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度(mm)35桩入土深度lt(m)27桩配筋自定义桩身承载力设计值否桩混凝土类型钢筋混凝土桩身普通钢筋配筋HRB335 814地基属性是否考虑承台效应否土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)粘性土16.6511.71000.7-粘性土9.324.52000.7-砾砂32815000.7- 1.桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.140.6=1.88m 桩端面积：Ap=d2/4=3.140.62/4=0.28m2 Ra=uqsiali+qpaAp =1.88(15.1511.7+9.324.5+2.5528)+15000.28=1322.31kN Qk=260.32kNRa=1322.31kN Qkmax=415.05kN1.2Ra=1.21322.31=1586.77kN 满足要求. 2.桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=105.58kN0 不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算. 3.桩身承载力计算 纵向普通钢筋截面面积：As