轮机自动化2.docx

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轮机自动化2

第三章机舱自动控制系统

一.单选题

1．在柴油机气缸冷却水温度控制系统中，其执行机构是。

A.淡水泵B．海水泵

C.淡水冷却器D．三通调节阀

2．在柴油机气缸冷却水温度控制系统中，若把测温元件插在冷却水进口管路中，随柴油机负荷的增大。

A．进出口冷却水温度均不变

B．进口温度基本不变。

出口温度增高

C．出口温度基本不变，进口温度降低

D．进口温度基本不变，出口温度降低

3．在柴油机气缸冷却水温度控制系统中若把测温元件插在冷却水出口管路中，随着柴油机负荷的增大

A．进口温度基本不变，出口温度降低

B．进口温度基本不变，出口温度增高

C．出口温度基本不变，进口温度降低

D．出口口温度基本不变，进口温度增高

4在柴油机气缸冷却水温度控制系统中，感温元件可插在。

A．C+DB．淡水冷却器中

C.冷却水进口管路中D冷却水出口管路中

5.WALTON恒温阀能实现。

A．双位控制B．比例控制C.PI控制D．PD控制

6．在柴油机气缸冷却水控制系统中，采用WALTON恒温阀的缺点是

A.结构复杂B．维护麻烦

C．只能实现位式控制D．控制精度很低

7在柴油机气虹冷却水温度技制系统巾，采用WALTON恒温阀的缺点是：

。

A.消除静念偏差B.实现PI控制

C．不用外加能源D．A+B

8．在WALTON恒温阀中，感温盒内充注的是。

A．石蜡混合液B．硅油C.丙酮D．酒精

9．WALTON恒温阀在实际操作管理时应注意：

。

A．调整微分时间时要慢开.慢关微分阀

B．调整积分时间时要慢开.快关积分阀

C．通过调整得板位置，可调整比例带

D．转动端盖指针时不可超越限位销

10．在用WALTON恒温阀组成的气缸冷却水温度控制系统中，当水温升高时．感温盒中的活塞移，滑板时针转动

A．上，顺B．下，逆

C．上，逆D．下，顺

11．在WALTON恒温闹中，属于反馈环节的部件是。

A．滑阀B．控制活塞C.连杆D.弹簧

12．在WALTON恒温阀中，调整给定位的方法是。

A．转动端盖扭转轴，改变滑板的初始位置B．改变弹簧的刚度

C.改变连杆的长度D．改变石始混合液的成分

13．在用WALTON恒温阀组成的气缸冷却水温度控制系统中，冷却水进口温度随符合有较大的变化，其故障原因是。

A．心蜡混合液严重漏泄B．弹簧断裂

C．滑板卡在阀体内D.杠杆支点向旁通管门偏移

14．在采用WALTON恒温阀组成气缸冷却水温度控制系统中，当水温降低时活塞的移动方向及滑板的转动方向为。

A．上移．顺时针B．上移，逆时针

C．下移，顺时针D．下移，逆时针

15．在用WALTON恒温闹组成的气缸冷却水温度控制系统中，一旦感温盒中的石蜡混合液严重漏泄，则可能出现的故障现象为：

。

A．冷却水温度不可控的升高B.冷却水温度不可控的降低

C.冷却水温度随入主机负荷D．冷却水温度绕给定值激烈振荡

16．在拆洗WALTON恒温阀时，要。

A．先拆下端盖，再拆下滑板，最后拔出感温盒和连杆

B．先拆下端盖再拔出扭转轴，再把滑板与感温盒一起拔出

C.先把端盖和扭转轴一起拆下，再把滑扳与感温盒一起拔出

D．要把前端盖和整个内部结构一起拉出来

17．WALTON恒温阀控制冷却水温度时，若温度不可控制的升高，当手动把通冷却器的管口全开后，水温将逐渐下降，可能的原因是。

A．冷却器漏泄B．淡水泵故障停转

C.WALTON恒温阀滑板卡在原来位置

D．感温盒中石蜡混合液严重漏泄

18．在WALTON恒温阀运行过程中，手动扭转轴改变指针位置，可改变

A．调节阀动作的起始压力B．调节阳的初始阀门开度

C．冷却水温度的给定值D．WALTON恒温阀的比例带

19．在用WALTON恒温阀组成的气缸冷却水温度控制系统中，可调参数有。

A．比例带B．冷却水温度给定值

C．积分时间D．微分时间

20．WALTON恒温阀在管理使用中应注意

A．每隔3000小时，拆洗一次B.定期拆下感温盒，充注石蜡混合液

C.经常手动扳转动扭转轴D.定期把滑板从转轴上拆下，清洗轴承

21．WALTON恒温阀是属于作用式，采用平衡原理工作的。

A．间接，位移B.间接，力C.直接，力D.直接位移

22．在TQWQ型气功温度三通调节阀中，温包中的压力与温度的关系是：

A．水温升高，压力降低B.在温度变化范围内，压力不变

C．水温升高，压力升高D．压力只与旁通阀开度成正比

23.在TQWQ型气功温度三通调节阀组成的气缸冷却水温度控制系统中，若小气缸中的弹簧折断，则实际水温会：

A．不断降低B．不断升高

C．先升高，后降低D．先降低，后升高

24．在用TQWQ型气功温度三通调节阀组成的气缸冷却水温度控制系统中，若活塞卡牢在小气缸中，则实际水温会

A．随柴油机负荷而变化B．绕给定值激烈振荡

C．不可控的升高D.不可控的降低

25．在用TQwQ型气动温度三通调节阀组成的冷却水温度控制系统中，若测量波纹管锁紧螺母没有锁紧，由于振动斯渐下滑，则可能出现的现象是：

A．水温逐渐升高B．水温逐渐降低

C．动态过程稳定性提高D．动态过程衰减率减小

26．在用TQWQ型气功温度三通调节阀组成的温度控制系统中，若把定但弹簧扭紧，则

A．实际水温会升高B．实际水温会降低

C．超调量会增大D．超调量会减小

27．在用TQwQ型气动温度三通调节阀组成的温度控制系统中，要降低冷却水温度给定值，其调整方法是

A．扭松定值弹簧使挡板离开喷啪B．扭紧定值弹簧使挡板靠近喷嘴

C．上移测量波纹管D．更换小气缸中刚度小的弹簧

28．在TQWQ型气功温度三通调节阀中，若更换—个有效面积大的反馈波纹管，则

A．给定值增大B．给定值减小

C.比例带PB增大D．比例带PB减小

29．在用TQWQ型气功温度三通调节阀组成的温度控制系统中，若温度表指针不规则的左右摆动，其原因是。

A．反馈波纹管已移到最左端B．反馈波纹管已移到最右端

C．反馈波纹管锁紧螺母没锁紧D．恒节流孔有些堵塞

30．在用TQWQ型气功温度三通调节阀组成的温度控制系统中，若三通阀阀芯不断向开太通冷却器管口方向转动直到全开为止，其可能的原因是

A．喷嘴堵塞B．定但弹簧预紧力太大

C．气缸中弹簧折断D.恒节派孔堵塞

31．在用TQWQ型气功温度三通调节阀组成的气缸冷却水温度控制系统中，若发现冷却水温度不可控的升高，你首先应采取的措施是

A．关断气源B．手动转动三通调节阀

C．关闭旁通水管的截止阀D．更换执行气缸组件

32．在MR—

型电动冷却水温度控制系统中，当实际水温为100℃时，温度指示值为90℃，当实际水温为90℃时，温度表指示值为72℃．应该首先使

A.零点降低B.零点提高

C．量程减小D．量程增大

33．在MR—

型电动冷却水温度控制系统中，当实际水温为20℃时，温度表指示值为15℃，在MRB板上你首先要

A．调整W2减小对地电阻B.调整W2增大对地电阻，

C．调整W2减小限位电阻D．调整W2增大限流电阻

34.在MR—

型电动冷却水温度控制系统中，若实际水温为100℃，而温度表指示值为95℃，在MRB板上应

A．调整W2减小对地电阻B.调整W2增大对地电阻

C.调整W2减小限流电阻D.调整W2增大限流电阻

35．在MR—

型电动冷却水温度控制系统中，当三通调节阀的旁通阀全开使电机停转后，其复位方法是:

。

A．停机后，手动复位B.运行中手动复位

C．水温上升时自动复位D．水温上升到给定值以上时自动复位

36．在MR—

型电动冷却水温度控制系统中，若三通调节阀中平板阀卡死在某一位置，其故障现象是

A．冷却水温度不可控地升高B.冷却水温度不可控地降低

C．限位开关断开D．热保护继电器可能动作电机停转

37.在MR—

型电动冷却水温度控制系统中，实际水温为20℃时，显示25℃，当实际水温升高到80℃时，显示75℃，这应在MRB板上。

A．调W2减小对地电阻，调W3减小限流电阻

B.调W2减小对地电阻，调W3增大限流电阻

C．调W2增大对地电阻，调W3减小限流电阻

D．调W2增大对地电阻，调W3增大限流电阻

38．在MR—

型电动冷却水温度控制系统中，若出现冷却水温度低于给定值，而执行电机MRB不可控的朝关小旁通阀方向转动，其可能的原因是

A．热镀电阻T802断路B．热镀电阻T802分压点A对地短路

C．增加输出继电器损坏D.限位开关损坏

39．在MR—

型电动冷却水温度控制系统中，当冷却水温度高于给定值，而电机MRB仍不可控的朝开大旁通阀的方向转动，其可能的原因是

A．减少输出继电器损坏B.中间继电器Rd线圈断路

C．限位开关损杯D.热镀电阻对地断路

40．在MR—

型电动冷却水温度控制系统中，设置限位开关是为了

A．防止电机电流过小B.防止电机反向起动电流过大

C．防止三通乎板阀卡在中间位置D．防止三通平板阀漏泄

41．在MR—

型电动冷却水温度控制系统中，若测量元件对地断路.则冷却水温度值及限位开关状态将会是：

A．0℃以下，限位开关闭合B．0℃以下，限位开关断开

C．达最高值，限位开关断开D.达最高值，限位开关闭合

42.在MR—

型电动冷却水温度控制系统中，若测温元件对地短路，则度表的指示值及限位开关状态为：

。

A．0℃以下，闭合B．0℃以下，断开

C．100℃以上，闭合D．100℃以上，断开

43.在MR—

型电动冷却水温度控制系统中，随着冷却水实际温度的变化，导致测温元件的变化。

A．交流电流B．直流电流C．电容D．电阻

44.在MR—

型电动冷却水温度控制系统中，改变冷却水温度的给定值是通过改变来实现。

A．设定的电压值B．设定的电容值

C．设定的电阻值D.设定的电流值

45.在MR—

型电动冷却水温度控制系统中，冷却水温度的偏差值是通过得到的。

A.电压比较器B．反相输人比例运算器

C．差动输入比例运算器D．同相输入比例运算器

46.在MR—

型电动冷却水温度控制系统的MRB板上，运放器TU1的输出U15代表

A．冷却水温度的显示值B．冷却水温度的测量值

C．冷却水温度的偏差值D．冷却水温度的给定值

47．在MR—

型电动冷却水温度控制系统的MRB板上，若冷却水温度降低，则运放器TU1和TU2的输出分别

A．增大，增大B．降低，增大

C.增大，降低D．降低，降低

48．在MR—

型电动冷却水温度控制系统的MRB板上，若冷却水温度升高TU2输出及晶体管Tl的集电极电流分别

A．升高，增大B．升高，减小

C．降低，增大D．降低，减小

49．在MB—

型电动冷却水温度控制系统中，当水温低于给定值时，MBE板和MRV板输出的电压分别为

A．正极性，正极性B．正极性，负极性

C．负极性．正极性D．负极性，负极性

50．在MR—

型电动冷却水温度控制系统中，若调整给定电位器，使MRB板上的UB增大，则电机M的转动方向为，冷却水实际温度会

。

A．顺时针，升高B.顺时针，降低

C．逆时针，升高D.逆时针，降低

51．在MR—

型电动冷却水温度控制系统中，在突然增大冷却水温度给定值的瞬间.MRB板输出电压阴极性为，MRV板输出的电压极性为.

A.负极性，负极性B.负极性．正极性

C．正极性，贝极性D．正极性，正极性

52．在MR—

则电动冷却水温度控制系统中，在一次测试中，得到当水温为5℃时，温度表指针指在0℃上，当水温为90℃时，指针指在100℃上，这说明

A．零点高了，量程小了B.零点高了，量程大了

C．零点低了，量程小了D.零点低了，量程大了

53．在对MR—

温度控制系统MRV板进行测试时，给它加一个阶跃的输入信号．其输出的变化规律为

A．成比例输出

B．先有很大阶跃输出，后其输出逐渐消失在比例输出上

C．先有一个比例输出，其后输出逐渐增大

D．比例惯性输出

54.在MR—

型电动冷却水温度控制系统的MRV板上的TU3是

A．电压比较器B．加法器

C．电压服随器D．同相输入比例运算器

55.在NAKAKITA型燃油粘度控制系统中．温度调节器是属于

A．PI程序调节器B．PI随动控制调节器

C．PID程序控制调节器D．PID定值控制调节器

56．在NAKAKITA型燃油粘度控制系统中，其粘度调节器是属于

A．PI调节器．正作用式B.N调节器，反作用式

C．PID调节器，正作用式D.PID调节器，反作用式

57．在NAKAKITA型燃油粘度控制系统中，测量单元包括:

A．测粘计B．差压交送器

C.温度变送器D．A+B+C

58．在NAKAKITA型燃油粘度控制系统中，控制选择阀的作用是

A．输出柴油-重油转换信号B．输出温度控制信号

C.输出粘度控制信号D．输出温度和粘度控制信号中大的信号

59．在NAKAKITA型燃油粘度控制系统中，柴油转换成重油的条件是

A．油温在下限温度时B．油温上升到中间温度时

c．油温上升到上限温度时D．钻度调节器投入工作时

60．在NAKAKITA型燃油粘度控制系统中，粘度调节器投人工作的时刻为

A．温度上升到小问温度时B．油温上升到上限温度时

C．柴油转换到重油时D．粘度调节器接通气源时

61.在NAKAKHA型燃油粘度控制系统中，温度调节器和粘度调节器分别采用

A．正作用式.反作用式B．正作用式，正作用式

C.反作用式，反作用式D．反作用式，正作用式

62．在NAKAKITA型燃油粘度控制系统中，控制对象是，系统输出量是。

A．柴油主机．燃油温度B．燃油加热器．燃油粘度

C．柴油主机，燃油粘度D．燃油加热器，蒸汽流量

63．在NAKAKITA型燃油粘度控制系统中，当燃油粘度实际值增大时，

其弹簧管；挡板喷嘴；调节器输出。

A．张开，离开，降低B．张开，靠近，增大

C．收缩，离开，增大D．收缩，靠近，减小

64．在NAKAKITA型燃油粘度控制系统中，若顺时针转动粘度调节器给定值旋钮，则红色给定指针朝读数方向转动，挡板喷嘴。

A．增大，靠近B．增大，离开

C.减小．靠近D．减小，离开

65．NAKAKITA型燃油粘度控制系统中是按照原理工作的，能实现作用。

A．力平衡，PIB．力矩平衡，PD

C．力平衡，PIDD．位移平衡，PID

66．在NAKAKITA型燃油粘度控制系统中，设比例波纹管.积分波纹管调节器的输出分别为

及

，在稳态时

A．

B.

C．

D．

67．在NAKAKITA型燃油粘度调节器中.当燃油粘度降低时，其微分气室.比例波纹管和积分作用分别使挡板喷嘴。

A．离开，离开，离开B．靠近，靠近，离开

C．离开，靠近，靠近D．离开，离开，靠近

68．在NAKAKITA型燃油粘度控制系统中进行开环测试时，若突然顺时针转动给定位旋钮，其调节器输出的规律为：

B

69．在NAKAKITA型燃油粘度调节器中，若电磁闹MV—10线圈断路，系统投入运行后,其故障现象为

A．对柴油程序加温至上限值，发报警

B．对重油进行上限温度定值控制，发报警

C.程序降温至下限值，发报警

D．对柴油进行中间温度定值控制，发报警

70．在NAKAKITA型燃油粘度调节器中，若中间温度开关MLS右边触头烧蚀而不能闭合，则系统投人工作后，会出现

A．对重油进行上服温反定位控制B．对柴油进行粘度定值控制

C．对柴油进行中间温度定值控制D．对柴油进行上限温度定值控制

71．在NAKAKITA型燃油粘度调节器中，若三通话塞阀卡在上位，系统投人工作后，会出现

A．系统不能工作B．对柴油进行中间温度定值控制，发报警

C.对重油进行中间温度定值控制，发报警

D．对柴油进行上限温度定值控制，发报警

72．在NAKAKITA型燃油粘度调节器中,柴油一重油转换是通过实现的.

A．三通电磁阀和气动薄膜调节阀B．三通电磁阀和三通活塞阀

C.继电器和高压选择阀D．三通电磁阀和高压选择阀

73．在NAKAKITA型燃油粘度调节器中，当由温度控制自动切换到粘度控制时出现粘度表上测量指针大幅度振荡的现象，其原因是

A．程序加温温度上升太快B中间温度设定太高

C．上限温度设定太低D．定时器延时时间太短

74.在NAKAKITA型燃油粘度调节器中，系统投入运行后，从柴油切换到重油的时刻为

A.把转换开关从“D”位转到“H”位时B．油温达到中间温度时

C．油温达到上限温度时D.从温度控制转为粘度控制时

75．在柴油机大型油船辅锅炉中，其水位和蒸汽压力的控制方式分别为

A．双位控制，双位控制B．双位控制，定值控制

C．定值控制，双位控制D．定值控制，定值控制

76．在柴油机货船辅锅炉中．其水位和蒸汽压力一般的控制方式分别为

A．双位控制，双位控制H．双位控制，定值控制

C．定值控制，双位控制D．定位控制，定值控制

77.在电极式锅炉水位控制系统中，给水泵电机起动时刻为

A．水位在上限水位B．水位下降到中间水位

C．水位下降到下限水位D.水位上升到中间水位

78．在电极式锅炉水位控制系统中，给水泵电机断电停止向锅炉供水的时刻为

A．水位上升至上限水位B.水位下降至中间水位

C．水位下降至下限水位D.水位下降至上.下限水位之间

79.在电极式锅炉水位控制系统中水

A．水位在上限水位B.水位上升至上.下限水位之间

C．只要水位在中间水位D.水位下降至上.下限水位之间

80.在电极式锅炉水位控制系统中，在情况下，给水泵电机保持断电，停止向锅炉供水

A．从下限上升至上.下限之间水位

B．从上限下降到上.下限之间水位

C．只要水位在上.下限水位之间

D．水位在下限水位

81．在电极式锅炉水位控制系统中．若检测高水位的1号电极结满水垢，其故障现象为

A．水位在高水位振荡B．水位在下限水位振荡

C．锅炉满水D．锅炉失水

82．在采用压力比例调节器和电动比例操作器的锅炉蒸汽压力控制系统中，当调炉负荷增大时，测量划针和反馈划针的移动方向分别为

A．左移．左移B．左移，右移

C．右移，左移D．右移，左移

83．在采用压力比例调节器和电动比例操作器的辅锅炉蒸汽压力控制系统中，当蒸汽压力升高时，电桥输出的不平衡电压信号及执行电机转动方向为

A．上负下正，反转B．上负下正，正转

C．上正下负．反转D．上正下负，正转

84．在采用压力比例调节器和电动比例操作器的辅锅炉蒸汽压力控制系统中，当锅炉负荷增大时，电桥输出的不平衡电压极性及执行电机的转动方向为

A．上正下负，反转B．上正下负，正转

C．上负下正，反转D上负下正，正转

85.在采用压力比例调节器和电动比例操作器的辅锅炉蒸汽压力控制系统中，为增大比例作用强度，应

A．把测量电位器向垂直方向转动B把测量电位器向水平方向转动

C．把反馈电仪器向垂直方向转动D．把反馈电位器向水平方向转动

86.大型油船辅锅炉的水位和蒸汽压力控制一般是采用

A．双位控制，双仿控制D．双位控制，定值控制

C．定值控制，定值控制D．定值控制，程序控制

87.在大型油船辅锅炉水位控制系统中，应采用。

A．双位调节器B．比例调节器

C．PI调节器D．PID调节器

88.在大型油船辅锅炉水位控制系统中，给水差压控制回路最终是控制

A．给水调节阀开度B．差压变送器的输出

C．控制蒸汽流量冲量D蒸汽调节阀的开度

89.在大型油船辅调炉水位控制系统中，双冲量是指

A．水位，给水压差B．水位，蒸汽流量

C.水位，给水流量D．给水流量，蒸汽流量

90．在大型油船辅锅炉水位控制系统中，送入水位调节回路调节器的信号包括

A．B+DB.蒸汽流量C．给水压差D水位信号

91．在大型油船辅锅炉双冲量水位控制系统中．当锑炉负荷变化时，其控制过程是

A．在负荷负变化的短时间内主要按蒸汽流量控制，后按水位控制

B．在负荷变化的短时间内主要按水位控制，后按蒸汽流量控制

C．在负荷变化的短时间内，主要按蒸汽压力控制，后按水位控制

D．在负荷变化短时间内，主要按水位控制，后按蒸汽压力控制

91．在货船辅锅炉的燃烧控制系统中，采用双位控制的目的是

A．实现蒸汽压力的定值控制B．控制系统简单可靠

C．能实现良好的风油比D.保证点火成功

92．在大型油船辅锅炉的控制系统中，采用双冲量水位调节器的目的是

A．实现水位的定值控制B.实现给水差压的定位控制

C．实现蒸汽压力对水位的控制D．实现蒸汽流星变化对水位的控制

93．在货舱辅锅炉燃烧时序控制系统中，按起动锅炉按钮后，首先进行的动作是

A．预点火B．预扫风C．预热锅炉D．加热燃油

94．在货船辅锅炉燃烧时序控制系统中，到顶扫风时间后的第一个动作是

A．关小风门B．点火变压器通电

C．打开燃油电磁阀D．接通火焰感受器电源

95．多回路时间继电器可用于

A．NAKAKITA型燃油温度程序控制

B.控制主机遥控重复起动的时间间隔

C．辅锅炉的燃烧时序控制

D.自清洗滤器的时序控制

96．在LAEI型辅锅炉燃烧时序控制系统中，顶扫风的时间为

A．0—40sB．3—43sC．0一60sD.3—63s

97．在LAEl型辅锅炉燃烧时序控制系统中，监视风压开始时间及风压失压后自动停炉

A．35，12sB．3h，15sC．6s，9sD．60s，9s

98．在LAEI型辅锅炉燃烧时序控制系统中，预点火及监视点火是否成功的时间分别

A．3s,9sB.9s,9sC．3s，12sD．9s，12s

99．在LAEI型辅锅炉燃烧时序控制系统中，点火变压器通电时刻及在点火过程中的通电时间分别为

A．70s，19sB.675，22sC．70s，22sD．67s，19s

100．在LAE1型辅锅炉燃烧时序控制系统中,预扫风结束后的第一个动作是

A．预点火B.同步电机SM停转，开大风门

C．同步电机SM停转，关小风门D．同步电机SM转动，关小风门

101．在LAEI型辅锅炉燃烧时序控制系统中，在正常燃烧阶段，同步器机SM是停在

A．60sB．93sC．120sD．180s

102．在LAEl型辅锅炉燃烧时序控制系统中，风门电机限位开关A和Z不再控制同步电机SM的时刻为

A．67sB．70sC．86sD．93s

103.在LAEl型辅锅炉燃烧时序控制系统中，喷油点火时刻及轻油电磁阀打开的时间分别为

A．63s，8sB．67s，10sC．70s，12sD．70s，16s

104．在LAEI型辅锅沪燃烧时序控制系统中，对锅炉的蒸汽压力可实现

A．双位控制B．比例控制

C．比例积分控制D．比例微分控制

105．在LAE1型埔锅炉燃烧时序控制系统中，点火失败后．系统的动作为

A．起动同步电机转至起动位B．火焰感受器继电器通电

C．风门电机把风门关至最小位置D．燃烧锁定器指示灯L2亮

106．在LAEl型辅锅炉燃烧时序控制系统中，