延迟焦化工艺过程.docx
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延迟焦化工艺过程
3.2.1延迟焦化工艺过程延迟焦化工艺是焦炭化过程〔简称焦化〕主要的工业化形式，由于延迟焦化工艺技术简单，投资及
操作费用较低，经济效益较好，因此，世界上85%以上的焦化处理装置都采用延迟焦化工艺。
延迟焦化工艺根本原理就是以渣油为原料，经加热炉加热到高温〔500C左右〕，
迅速转移到焦炭塔中进行深度热裂化反响，即把焦化反响延迟到焦炭塔中进行，减轻炉管结焦程度，延长装置运行周期。
焦化过程产生的油气从焦炭塔顶部到分馏塔中进行分馏，可获得焦化干气、汽油、柴油、蜡油、重蜡油产品；留在焦炭塔中的焦炭经除焦系统处理，可获得焦炭产品〔也称石油焦〕。
减压渣油经焦化过程可以得到70%左右的馏分油。
焦化汽油和焦化柴油中不饱和烃含量高，而且含硫、含氮等非烃类化合物的含量也高。
因此，它们的安定性很差，必须经过加氢精制等精制过程加工后才能作为发动机燃料。
焦化蜡油主要是作为加氢裂化或催化裂化的原料，有时也用于调和燃料油。
焦炭
〔也称石油焦〕除了可用作燃料外，还可用作高炉炼铁之用，如果焦化原料及生产方法选择适当，石油焦经煅烧及石墨化后，可用于制造炼铝、炼钢的电极等。
焦化气体含有较多的甲烷、乙烷以及少量的丙烯、丁烯等，它可用作燃料或用作制氢原料等石油化工原料。
从焦化过程的原料和产品可以看到焦化过程是一种渣油轻质化过程。
作为轻质化过程，焦化过程的
主要优点是它可以加工残炭值及重金属含量很高的各种劣质渣油，而且过程比拟简单、投资和操作费用
较低。
它的主要缺点是焦炭产率高及液体产物的质量差。
焦炭产率一般为原料残
炭值的1.4〜2倍，数量
较大。
但焦炭在多数情况下只能作为普通固体燃料出售，售价还很低。
尽管焦化过程尚不是一个很理想
3
的渣油轻质化过程，但在现代炼油工业中，通过合理地配置石油资源和优化装置结构，它仍然是一个十
分重要的提高轻质油收率的有效途径。
近年来，对用于制造冶金用电极，特别是超高功率电极的优质石油焦的需求不断增长，对某些炼油
厂，生产优质石油焦已成为焦化过程的重要目的之一。
3.2.2延迟焦化反响机理渣油在热的作用下主要发生两类反响：
一类是热裂解反响，它是吸热反响；另一类是缩合反响，它
是放热反响。
总体来讲，焦化反响在宏观上表现为吸热反响，而异构化反响几乎不发生。
渣油的热反响
可以用自由基链反响机理来解释。
一般认为烃类热反响的自由基链反响大体有如下三个阶段：
链的引发、
链的增长和链的终止链的引发
烃分子分解为自由基是由于键c-a的均裂，而不是c-H建，因后者的键能较大，
并且主要断裂在碳
链的中部，如：
链的增长
这是一种由一个自由基转化为另一个自由基，使自由价继续传递下去的过程。
在此过程中，较小的
自由基如H?
、CH?
、CH?
能在短时间内独立存在；而较大的自由基那么比拟活泼和不
稳定，只能在瞬间
存在，因此它会继续分裂，成为烯烃和小的自由基；这些小的自由基会继续攻击其它烃分子，产生新的
自由基，新的自由基继续分裂，这样就形成了一个不断增长的反响链。
直到反响产物离开反响系统，链
的增长才会结束。
具体通过如下反响：
自由基的夺氢反响
其通式为：
烃分子中碳原子上的氢被夺取的难易程度由易到难的次序是叔碳＞仲碳＞伯碳。
它
们与自由基反响的
相对速度也是按照这个次序进行的，而且温度越高，它们之间的差异也越小。
自由基的分解反响自由根本身可以分解，生成一个烯烃分子和一个含碳数较少的新自由基，从而使其自由价传递下去
自由基的分解主要发生在具有未成对电子碳的B-键位置上，这也就是所谓的B-
断裂规那么。
如：
自由基的加成反响这是上述自由基分解反响的逆反响，含碳数较少的自由基可与烯烃加成而生成含碳数更多的自由
基。
链的终止
自由基可相互结合成为稳定的分子而使链反响中断，如：
C16H342CH3（CH2）6C
H+RHH2+R
R+R?
HRH+R?
CH3CH2CHCH3CH2=CHCH3+CH3
H+HH2
H+RRH
R+R?
RR?
4
根据上述历程，即使象乙烷这样简单的烃分子，它的热反响也是相当复杂的。
其控制步骤是链的引
发（此步骤所需活化能最高）。
值得注意的是，并不是所有烃类的热解反响都是自由基链反响，有的烃类如环已烷虽然在反响中也
断环而生成自由基，但随即分解而为稳定的产物，并不形成链反响。
因此，环已烷单独进行热解时反响
速度较慢，约为正已烷的八分之一。
烃类的热反响烃类热转化反响首先是分子链的断裂。
链的断裂是吸热反响，因而分子链较弱的
部位，即键能小，断裂时需要的能量较小的部位，比键能较强的部位容易发生断裂。
表3列出了烃类
分子中几种不同形式
化学键的键能数据。
从中可以看出，链烷烃的C-C键最弱，而芳烃、烯烃、炔烃的
C-C键最强。
因此断裂
反响多半先在链烷烃、环烷烃侧链和芳烃侧链的C-C键发生。
表1烃类分子中几种不同形式化学键的键能数据
化学键键能，kJ/mol
H-H
C-H
C-C
C-C
C=C
C三C
436.26
412.27〜413.91
347.80〜354.41
512.30
620.27
842.09
a）包括伯、仲、叔、环烷、烯、炔和芳碳原子与氢原子构成的化学键。
b）包括直链、侧链和环烷链仲碳原子与碳原子构成的饱和键。
烷烃的热反响
a）烷烃的热反响主要有两类：
1）C—C键断裂生成较小分子的烷烃和烯烃；
2）C—H键断裂生成碳原子数保持不变的烯烃及氢。
上述两类反响都是强吸热反响。
烷烃的热反响行为与其分子中的各键能大小有密切的关系。
b）从烷烃的键能数据可以总结出一些规律：
1）C—H键的键能大于C—C键的，因此C—C键更易于断裂；
2）长链烷烃中，越靠近中间处，其C—C键能越小，也就越容易断裂；
3）随着分子量的增大，烷烃中的C—C键及C—H键的键能都呈减小的趋势，也就是说它们的
热稳定性逐渐下降；
4）异构烷烃中的C—C键及C—H键的键能都小于正构烷烃，说明异构烷烃更易于断链和脱氢；
5）烷烃分子中叔碳上的氢最容易脱除，其次是仲碳上的，而伯碳上的氢最难脱除。
从热力学判断，在500C左右，烷烃脱氢反响进行的可能性不大。
当温度高达700C
左右时，脱氢反应的可能性明显增大。
从动力学考虑，烃类的热解反响性是以其反响速度来判断
的，通常：
c）随着温度的升高，烃类的反响速度迅速增大。
大体上，温度每增高10C,反响
速度增大1.5〜
2倍；
d）随着烷烃分子量的增大，其反响速度明显加快。
其反响速度常数与分子中的碳原子数几乎是线
性关系；
e）在分子中碳数相同的情况下，异构烷烃的热解反响速度比正构烷烃稍快；
f）烷烃热解反响的活化能通常在200〜300kJ.mol-1左右。
CH2CH2CH2CH2CH2CH2CH2=CH2+CH2=CH-CH2-CH3
5
环烷烃的热反响
环烷烃的热反响主要发生以下三类反响：
a）侧链断裂反响；
在高温下，环烷烃侧链上的C-C键和烷烃一样也能发生断链反响，使侧链变短或脱
除，同时生成较
小分子的烷烃或烯烃，比方：
b）环烷环的断裂反响；
环烷环的环上的C-C键的热稳定性较侧链高，但在温度较高时环烷环也会断裂生成
小分子烯烃。
比
如：
c）脱氢反响。
环烷环在加热条件下，还会发生脱氢反响生成环烯烃直至芳香烃。
单环环烷烃的脱氢反响须在600C以上才能进行，但双环环烷烃在500C左右就能进行脱氢反响，生成环烯烃研究发现，环烷烃的反响速度比碳数相同的烷烃小；五元环烷那么比六元环烷更难于热解。
有的研究
还说明，带有烷基侧链的环烷烃的反响速度比无侧链的环烷烃快。
如在500C时,
乙基环己烷的热解反
应速度比环己烷要大五倍。
芳香烃的热反响
芳香环极为稳定，一般条件下芳环不会断裂，但在较高温度下会进行脱氢缩合反应，生成环数较多
的芳烃，直至生成焦炭。
烃类热反响生成的焦炭是H/C原子比很低的稠环芳烃，具
有类石墨状结构。
它
主要发生以下反响。
a）烷基芳香烃的断侧链及脱烷基反响；
比方：
CH2CH2CH2R
CH3+CH2=CHR
CH=CH2+CH3R
CH
CH3
CH3CH=CH2+CH4
C10H21
C5H11+C5H10
C5H10+C5H12
CH2=CH2+CH3-CH2-CH=CH2
CH2=CH2+CH3-CH=CH2
6
b）侧链的脱氢反响；
侧链的脱氢反响需在更高的温度（650〜700C）时才能发生，如：
c）缩合反响。
芳香烃在高温下能脱氢缩合成环数更多的芳烃，其缩合程度逐渐增大，直至成为
H/C比很低的焦炭。
比方：
环烷芳香烃的热反响
环烷芳香烃的反响按照环烷环和芳香环之间的连接方式不同而有区别。
例如，类
型的
烃类的第一步反响为连接两环的键断裂，生成环烯烃和芳香烃，在更苛刻的条件下，环烯烃能进一步破
裂开环。
类型的烃类的热反响主要有三种：
环烷环断裂生成苯的衍生物，以及缩合生成高分子的
多环芳香烃。
烯烃的热反响
天然原油一般不含烯烃，但在石油二次加工的产物中大多含有烯烃。
烯烃是很活泼的烃类，在受热
的条件下它们进一步裂解，同时与其它烃类交叉地进行反响，于是反响变得极其
复杂。
在不高的温度下，烯烃裂解成气体的反响远不及缩合成高分子叠合物的反响来得快。
但是由于缩合
作用所生成的高分子叠合物也会发生局部裂解，缩合反响和裂解反响就交叉地进行，使烯烃的热反响产
物的馏程范围变得很宽，而且在反响产物中存在饱和烃、环烷烃和芳香烃。
烯烃在低温、高压下，主要
C
CH3
CH3
CH3
+CH2=C
CH3
CH3
C2H5CH=CH2+H2
2+H2
2CH3CH2-CH2+H2
2+2H2
7
反响是叠合反响。
当温度升高到400C以上时，裂解反响幵始变得重要，碳链断裂的位置一般在烯烃双
键的B位置。
烯烃分子的断裂反响也有与烷烃相似的规律。
当温度超过600C时，烯烃缩合成芳香烃、环烷烃和环烯烃的反响变的重要起来。
它主要的反响可
以归纳如下：
a）断链反响；较大分子的烯烃可以断链而成为两个较小的烯烃分子，断裂的位置一般是在双键的B-位，因为该
处的C-C键键能较小。
以1-戊烯为例，其a-及B-位的键能（kJ.mol）和8-断裂
反响如下式：
b）脱氢反响；
烯烃可进一步脱氢生成二烯烃，如1-丁烯脱氢为丁二烯。
c）歧化反响；这是烯烃特有的反响。
两个相同分子的烯烃可以歧化为两个不同的烃分子。
例如丙烯可发生以下歧化反响：
d）二烯合成反响；
二烯烃可与烯烃进行二烯合成反响而生成环烯烃，它还能进一步脱氢成为芳香烃，如：
e）芳构化反响。
分子中含有六个或更多的成链的碳原子的烯烃，可环化脱氢生成芳香烃，如：
胶质和沥青质的热反响
胶质、沥青质主要是多环、稠环化合物，分子中也多含有杂原子。
它们是相对分子质量分布范围很
宽、环数及其稠合程度差异很大的复杂混合物。
缩合程度不同的分子中也含有不同长度的侧链及环间的
CH2=CH—CH2—CH2—CH3
a
381
289
CH2=CH-CH3+CH2=CH2
CH2=CH-CH2-CH3CH2=CH-CH=CH2+H2
2C3H6C4H8+C2H4
2C3H6C2H6+C4H6
2C3H6CH4+C5H8
2C3H6C6H10+H2
R
+
R
+
RR
+3H2
8
链桥。
因此，胶质及沥青质在热反响中，除了经缩合反响生成焦炭外，还会发生断侧链、断链桥等反响，生成较小的分子。
研究说明，轻、中、重胶质及沥青质的热反响行为有明显的差别，随着缩合程度的增
大，馏分油的相对产率下降而焦炭的相对产率增大，对沥青质而言，在460°C、45min
的条件下，已转化
的原料中约3/4都转化为焦炭。
沥青质分子的稠合程度很高，带有的烷基链很少，而且是很短的侧链，
因此，反响生成的气体也很少。
总之，烃类在加热的条件下，反响根本上可以分成裂解与缩合〔包括叠
合〕两个方向。
裂解方向产生较小的分子，而缩合方向那么生成较大的分子。
烃类的热反响是一种复杂的
平行-顺序反响。
这些平行的反响不会停留在某一阶段上，而是继续不断地进行下去。
随着反响时间的延长，一方面由于裂解反响，生成分子越来越小、沸点越来越低的烃类〔如气体烃〕；另一方面由于缩合反响生成分子越来越大的稠环芳香烃。
高度缩合的结果就产生胶质、沥青质，最终生成碳氢比很高的
焦炭。
渣油热反响的特征渣油是多种烃类化合物组成的极为复杂的混合物，其组分的热反响行为自然遵循各族烃类的热反响
规律。
但作为一种复杂的混合物，渣油的热反响行为不是各族烃类热反响行为的简单相加，它具有自己的特点平行-顺序反响特征
渣油热反响比单体烃更明显地表现出平行-顺序特征。
以下图表示出了这个特征。
由图可见，随着反响深度的增大，反响产物的分布也在变化。
作为中间产物的汽油和中间馏分油的产率，在反响进行到某个深度时会出现最大值，而作为最终产物的气体和焦炭那么在某个反响深度时开始
产生，并随着反响深度的增大而单调地增大。
生焦倾向性高的特征渣油热反响时容易生焦，除了由于渣油自身含有较多的胶质和沥青质外，还因为不同族的烃类之间
的相互作用促进了生焦反响。
芳香烃的热稳定性高，在单独进行反响时，不仅裂解反响速度低，而且生
焦速度也低。
例如在450C下进行反响，要生成1%的焦炭，烷烃〔C25H52要144min,十氢萘要1650min，
而萘那么需670000min。
但是如果将萘与烷烃或烯烃混合后进行热反响，那么生成速度显着提高。
根据许多
实验结果，焦炭生成的过程大致可以描述如下：
芳香烃
烷
烯烃
缩合产
胶质、沥青质
焦炭〔碳青质〕
渣油
中间馏分
残油
汽油
焦炭
裂化气
渣油的平行-顺序反响特征
渣油热反响产物分布随时间的变化
1—原料；2—中间馏分；3—汽油；4—裂化气
5—残油；6—焦炭
产率〔质量分数〕，%
反响时间
2
3
4
5
6
1
9
含胶质甚多的原料油，如将它用不含胶质且对热很稳定的油品稀释，可以使生焦量减少。
由此可见，
当两种化学组成不同的原料油混合进行热反响时，所生成的焦炭可能比它们单独反响时更多，也可能减
少。
在进行原料油的混合时应予以注意。
相别离特征
减压渣油是一种胶体分散体系，其分散相是以沥青质为核心并吸附以胶质形成的胶束。
由于胶质的
胶溶作用，在受热之前渣油胶体体系是比拟稳定的。
在热转化过程中，由于体系的化学组成发生变化，
当反响进行到一定深度后，渣油的胶体性质就会受到破坏。
由于缩合反响，渣油中作为分散相的沥青质
的含量逐渐增多，而裂解反响不仅使分散介质的粘度变小，还使其芳香性减弱，同时，作为胶溶组分的胶质含量那么逐渐减少。
这些变化都会导致分散相和分散介质之间的相容性变差。
这种变化趋势开展到一
定程度后，就会导致沥青质不能全部在体系中稳定地胶溶而发生局部沥青质聚集，在渣油中出现了第二
相〔液相〕。
第二相中的沥青质浓度很高，促进了缩合生焦反响。
渣油受热过程中的相别离问题在实际生产中也有重要意义。
例如，渣油热加工过程中，渣油要通过
加热炉管，由于受热及反响，在某段炉管中可能会出现相别离现象而导致生焦。
如何防止出现相别离现
象或缩短渣油在这段炉管中的停留时间对减少炉管内结焦、延长开工周期是十分重要的。
又如在降低燃
料油粘度的减粘裂化过程中，假设反响深度控制不当，引起分相、分层现象，对生产合格燃料油也是不允
许的。
3.2.3焦化的分馏原理焦化分馏的目的主要是通过精馏过程，将焦炭塔反响产物分成汽油、柴油、蜡油和富气等组分，作
为下游装置的原料。
焦化分馏的原理即为油品精馏原理，不同之处的是焦化分馏塔只有汽化段和精馏段，没有提馏段的
“半截塔〞。
精馏原理：
一种相平衡别离过程，其重要的理论根底是汽-液相平衡原理，即拉乌尔定律。
P=P
X；P=P
X=P
〔1-X〕
式中：
P、P――溶液上方组份A及B的饱和蒸汽压。
P
、P
――纯组份A及B的饱和蒸汽压。
X、X――溶液中组份A及B的摩尔分率。
此定律表示在一定温度下，对于那些性质相似，分子大小又相近的组份〔如甲醇、乙醇〕所组成的
理想溶液中，溶液上方蒸汽中任意组份的分压，等于此纯组份在该温度下的饱和蒸汽压乘以它在溶液中
的摩尔分率。
精馏过程是在装有很多塔盘的精馏塔内进行的。
焦炭塔反响油气从分馏塔底部进入精馏塔的蒸发
段，经与塔底循环回流油充分换热，局部重组分冷凝成液相流向塔底，而没冷凝的油气继续上升与下降的液体回流在塔盘上充分接触，气相局部中较重的组份冷凝，液相局部中较轻的组份汽化。
因此，油气中易挥发组份的含量将因液体的局部汽化，使液相中易挥发组份向气相扩散而增多；油气中难挥发组份的含量因气体的局部冷凝，使气相中难挥发组份向液相扩散而增多。
这样，同一层板上互相接触的气液两相就趋向平衡。
它们之间的关系可用拉乌尔定律说明。
通过屡次这样的质量、热量交换，就能到达精
馏目的。
以下就是一层塔盘上汽-液交换的详细过程。
10
L与L'液相
V与V汽相
n-1层
n层
n+1层
V
L'
V'
L
如下图，当油汽〔V〕上升至n层塔盘时，与从〔n+1〕层塔盘下来的回流液体〔L〕相遇，由于上
升的油气温度高，下流的回流温度较低，因此高温的油气与低温的回流接触时放热，使其中高沸点组份冷凝。
同时，低温的回流吸热，并使其中的低沸点组份汽化。
这样，油气中被冷凝的高沸点组份和未被汽化的回流组成了新的回流〔L'〕。
从n层下降为〔n-1〕层的回流中所含高沸点组份要比降至n层塔盘
的回流中的高沸点组份含量多，而上升至〔n+1〕层塔盘的油气中的低沸点组份含量要比上升至n层的油
气中低沸点组份含量多。
同样类似地离幵〔n+1〕层塔盘的油汽，还要与〔n+2〕层下来的回流进行热量、质量交换。
原料在每一块塔盘上就得到一次微量的别离。
显然，如果有极多个塔盘的话，使原料能别离出纯度很高的产品。
3.2.4吸收解吸根本原理
在吸收过程中，相际传质是由三个步骤串联组成：
a〕溶质由气相主体传递到气、液相界面，即气相与界面间的对流传质；
b〕溶质在相界面上的溶解，进入液相；
c〕溶质由界面传递到液相主体，即界面与液相间的对流传质。
对于吸收过程的机理，一般用双膜
理论进行解释，双膜理论的根本论点如下：
1〕相接触的气、液两相液体间存在着稳定的相界面，界面两侧各有一很薄的有效
层流膜层，
溶质以分子扩散方式通过此两膜层；
2〕界面上的气、液两相呈平衡状态；
3〕在膜层以外的气、液两相主体区无传质阻力，即浓度梯度〔或分压梯度〕为零双膜理论把整个相际传质过程简化为溶质通过两层有效膜的分子扩散过程，把复杂的相际传质过程大为简化。
该理论可用于具有固定相界面的系统及流速不高的两相流体间的传质过程。
吸收塔的吸收过程属于物理吸收，是利用气体混合物中各组分在液体吸收剂中的溶解度不同，气体
混合物中溶解度大的组分被局部吸收溶解于吸收溶剂中而得到别离。
该吸收过程的吸收的推动力是该组
分在气相的分压与组分在液相中的分压之差，此差值在到达平衡状态时为零，传质的方向取决于气相中
组分的分压是大于还是小于溶液中的平衡分压。
由于提高操作压力有利于提高溶质的气相分压，而降低温度那么可降低液相溶剂中溶剂组份的平衡分压，因此，提高压力和降低操作温度，有利于提供吸收推动
力，也即有利于吸收过程的进行。
解吸是吸收的逆过程，其主要目的是使吸收液中的局部气体溶质释放出来，到达溶质的别离。
解吸
过程由于受工艺流程设置限制，采用提高溶液温度的方法，来促进吸收逆过程。
通过提高溶液温度来提
高溶液中溶质组份的平衡分压，使溶液的溶质平衡分压大于气相中溶质组份分压
〔主要为C及以下组份〕，实现溶质组份的别离。
3.2.5化工助剂
缓蚀剂使用机理和作用
11缓蚀剂是一种能够起到减缓腐蚀作用的物质，有时被称为腐蚀阻抑剂，即阻止和抑制腐蚀的物质。
缓蚀剂分为低温缓蚀剂和高温缓蚀剂两种。
低温缓蚀剂
低温缓蚀剂有一定的局限性。
首先是在温度低于149C时，低温缓蚀剂可有一定的
缓蚀效果，但温
度再高时，低温缓蚀剂的性质有所变化，当温度到233C以上时，低温缓蚀剂就不
起作用了。
塔顶注入的低温缓蚀剂，多是油溶性成膜型的物质。
剂体上带有极性基团，它能吸附在设备金属的
外表上，形成一层单分子抗水性保护膜。
这层保护膜和溶液中的氢离子作用，生成带正电荷的离子，其
反响式为：
RNH2+H+tRH3+〔胺类缓蚀剂〕
由于这种离子对溶液中的氢离子〔HCI和H2S解离后的氢离子〕有强烈的排斥作用，阻止了氢离子对
金属设备的靠近，从而减缓了HCI和H2S勺作用，这种胺类缓蚀剂在HCI-H2S-H2O型的腐蚀作用中，起到了缓蚀的效果。
另外，缓蚀剂的外表活性作用能减少沉积物与金属外表的结合力，使沉积物疏松，为清洗带来了方便。
低温缓蚀剂品种繁多，性质差异很大，对设备的保护能力受多种因素的影响。
其主要因素有：
缓蚀
剂的化学组成及性质，注入时的浓度和温度，塔顶流体的pH直和管线内物流的流
在工业装置上，由于塔顶馏出线较粗，低温缓蚀剂注入后如不能均匀分布，那么虽有缓蚀剂但防腐效果并不好。
所以缓蚀剂的充分溶解、均匀分布是很重要的。
低温缓蚀剂的注入部位在塔顶馏出线的水平管段上。
在适宜的温度下〔不同的缓蚀剂有不同的温度
要求〕，还要求物流有适当的pH直。
当pH直过低或过高，缓蚀剂会起变化而失效。
一般情况下，要求pH
值在7〜9.0之间，但不同的缓蚀剂都有最正确pH直范围。
本装置的低温缓蚀剂主要使用在分馏塔顶油气出口线和气压机二段出口线，以减缓分馏塔油气线、空冷管束、换热器及气压机二段出口空冷管束、换热器等设备的腐蚀速度。
高温缓蚀剂
高温缓蚀剂是主要为控制石油加工过程中的高温环烷酸腐蚀的缓蚀剂，该高温酸
缓蚀剂以高分子
量、高沸点、高温稳定性好的有机物为原料，其中不含干扰下游加工工艺〔如催化裂化以及加氢裂化、
精制等〕催化剂活性的元素。
高温缓蚀剂可在炼油装置的转油线以及塔壁等形成一层粘力很强的保护膜，该保
护膜不会被介质中的油类溶解，能与金属外表的Fe形成强有力的络合物保护膜，该保护膜在该温度范围内稳定。
该稳定的保护膜能有效的将环烷酸等有机酸与金属外表隔离，到达保护设备控制环烷酸高温腐蚀的目的。
高温缓蚀剂的应用主要分为两个阶段：
开始加注初期：
在设备外表快速形成保护膜，需加注量为相
对介质的30-50ppm〔根据酸值上下调整〕，正常加注期主要是为了修补被介质冲刷破坏的保护膜，加
注量降低至5-15ppm。
高温环烷酸腐蚀是一种涉及原油加工过程酸值、流速、流态、温度等多种影响因素的物理化学过程，
因此选择加注位置非常重要，主要加注在环烷酸腐蚀严重区域的前面
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