鑫信合中心ABC区模板安拆方案.docx

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鑫信合中心ABC区模板安拆方案

鑫信合中心（Ａ、Ｂ、Ｃ）区工程

模

板

安

拆

方

案

广厦建设集团有限责任公司

　　鑫信合中心（Ａ、Ｂ、Ｃ）区项目部

　　　２０１3年4月

目录

－：

工程慨况3

二：

模板选择3

三：

墙体模板的支撑3

四：

模板控制线、标高准备3

五：

梁柱模板、现浇板模板支撑体系4

六：

梁、墙、柱节点处理4

七：

主要部位模板支承设计4

（1）：

地下室框架梁模板设计4

（2）：

二层现浇模支撑设计9

八：

后浇带模板安拆18

九：

模板安装质量要求及措施18

十：

模板拆除19

十一：

安全、文明施工20

一、工程概况：

该工程位于成都市高新区南部园石墙片区名都路，总建筑面积为213559m2，其中地上建筑面积为145427.5m2、地下68131.5m2，基础形式为平板式筏板基础十上柱墩＋抗水板。

模板工程是保证砼质量加快工程进度的关键环节。

模板材质必须具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠承受现浇砼的自重、侧压力及抗扭和施工过程中所产生的荷载。

二、模板选择

1、剪力墙及约束边缘构件模板，采用组合木模，异形处采用定型加工异型模板。

2、梁柱模板：

使用15mm厚木工板。

3、现浇楼板：

使用15mm厚木工板，100×50木枋。

4、模板应认真涂刷隔离剂。

（禁止采用油质隔离剂，严禁隔离剂污染钢筋及砼接头处）并注明模板型号和编号；扭曲变形模板不得使用。

三、墙体模板的支撑

1、剪力墙体采用穿墙拉杆及砼条内撑控制截面厚度，拉杆纵横间距@500；剪力墙底部至2m高范围内纵横拉杆间距应为@300～400，第一根离楼地面高度不大于300mm，转角及复杂部位局部加密。

2、地下室外墙（含筏板）使用的穿墙拉杆必须在中间加焊一道3厚×40mm宽×40㎜宽的钢板止水片。

3、模板整体刚度的加强由纵横双钢管背杠承担，由蝴蝶卡、高强丝杆与模板连接。

模板外侧横竖背杠均采用φ48×3.5的钢管，纵横间距不大于@600，同时加设钢管斜撑，和剪力墙、梁板模板支撑整体连接成为一个系统。

4、为控制剪力墙根部胀膜，采用预埋插筋的方法进行加固模板底部，剪力墙、柱根部不平整时应用1：

3水泥砂浆找平，以防止漏浆。

四、模板控制线、标高准备

1、根据各楼层的控制轴线放出墙柱轴线、截面尺寸及门窗位置模板边线，为便于支模，弹出墙柱边线时可向外延伸200mm作为控制线，该控制线也可便于模板检查基准线，

2、根据楼层传递的标高控制点传递至施工层，该标高点主要控制模板架体支设高度、结构楼层高度、现浇梁、板、墙的控制标高。

3、安装模板时，应按各部位尺寸配制模板规格型号，按顺序安装，按墙柱边线就位，反复检查校正其垂直度。

校正合格后，在模板顶部安设固定位置的卡具，并紧固各部位扣件。

五、梁柱模板、现浇板模板支撑体系

框架柱由φ14高强丝杆和钢管箍控制截面尺寸，间距600㎜，宜下密上稀，所有柱子的支撑钢管与墙、梁、板架成整体。

梁板及楼梯的承重架采用满堂架钢管搭设。

梁板承重架纵横均应加设剪力撑。

一层现浇模板高支撑架：

横向间距或排距≤1.０m，纵距1.２m，脚手架步距1.5m，剪力撑间距≤5m，模板找平采用100×50木枋，扫地杆距离地面20cm；该参数值详后附计算式；

地下室框架梁模板支撑：

立柱梁跨度方向间距≤1.0m，脚手架步距1.5m，梁两侧立柱间距1.3m，剪力撑间距≤5m，模板找平采用100×50木枋，扫地杆距离地面10cm，该参数值详后附计算式；

二层及以上现浇板模板支撑：

立杆横向间距≤1.２m，纵距1.３m，脚手架步距1.5m，剪力撑间距≤5m，模板找平采用100×50木枋，木枋铺设间距≤0.15m，扫地杆距离地面10cm；该参数值详后附计算式；

六、梁、墙、柱节点处理

1、施工过程中必须采取有效措施克服梁、墙、柱接头处缩颈、夹渣等质量通病。

2、在模板支设前必须准确计算出各构件的几何尺寸、便于模板的配制。

3、构件尺寸不符合所已使用模板的模数时，则另配模板安装，不得改变设计结构尺寸。

4、地下室内电梯井、集水坑内吊模、地下室内筏板上剪力墙吊模、厨卫间吊模、高出楼层的反梁内侧吊模等必须用撑铁或砼垫块支撑牢固，并采取有效措施保证吊模不变形、不下沉、不位移。

七、主要部位模板支承设计

（一）地下室框架梁模板支撑设计

1、参数信息:

a.脚手架参数

立柱梁跨度方向间距（m）:

1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）:

0.20；

脚手架步距（m）:

1.50；脚手架搭设高度（m）:

4.5m。

梁两侧立柱间距（m）:

1.00；承重架支设:

无承重立杆，木方平行梁截面A；

b.荷载参数

模板与木块自重（kN/m2）:

0.350；梁截面宽度B（m）:

0.300；

混凝土和钢筋自重（kN/m3）:

25.000；梁截面高度D（m）:

0.800；

倾倒混凝土荷载标准值（kN/m2）:

2.000；施工均布荷载标准值（kN/m2）:

2.000；

c.木方参数

木方弹性模量E（N/mm2）:

9500.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）:

13.000；

木方抗剪强度设计值（N/mm2）:

1.300；木方的间隔距离（mm）:

300.000；

木方的截面宽度（mm）:

80.00；木方的截面高度（mm）:

100.00；

d.其他

采用的钢管类型（mm）:

Φ48×3.5。

扣件连接方式:

双扣件，扣件抗滑承载力系数:

0.80；

　　　图1梁模板支撑架立面简图

2、梁底支撑方木的计算

a.荷载的计算：

（a）钢筋混凝土梁自重（kN）：

q1=25.000×0.300×0.800×0.300=1.800kN；

（b）模板的自重荷载（kN）：

q2=0.350×0.300×（2×0.800+0.300）=0.200kN；

（c）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN）：

经计算得到，活荷载标准值P1=（2.000+2.000）×0.300×0.300=0.360kN；

b.木方楞的传递集中力计算：

静荷载设计值q=1.2×1.800+1.2×0.200=2.399kN；

活荷载设计值P=1.4×0.360=0.504kN；

P=2.399+0.504=2.903kN。

c.支撑方木抗弯强度计算：

最大弯矩考虑为简支梁集中荷载作用下的弯矩，

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距（kN.m）M=2.903×1.000/4=0.726；

木方抗弯强度（N/mm2）σ=725850.000/133333.333=5.444；

木方抗弯强度5.444N/mm2小于木方抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，所以满足要求！

d.支撑方木抗剪计算：

最大剪力的计算公式如下:

Q=P/2

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力（kN）Q=2.903/2=1.452；

截面抗剪强度计算值（N/mm2）T=3×1451.70/（2×80.00×100.00）=0.272；

截面抗剪强度计算值0.272N/mm2小于截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2，所以满足要求！

e.支撑方木挠度计算：

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

集中荷载P=q1+q2+p1=2.359kN；

最大挠度（mm）Vmax=2359.500×1000.003/（48×9500.00×6666666.67）=0.776；

木方的最大挠度（mm）0.776小于l/250=1000.00/250=4.000，所以满足要求！

3、梁底支撑钢管的计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。

支撑钢管的强度计算：

按照集中荷载作用下的简支梁计算

集中荷载P传递力，P=2.903kN；

计算简图如下：

支撑钢管按照简支梁的计算公式

其中n=1.000/0.300=3

经过简支梁的计算得到：

钢管支座反力RA=RB=（3-1）/2×2.903+2.903=5.807kN；

通过传递到支座的最大力为2×2.903+2.903=8.710kN；

钢管最大弯矩Mmax=（3×3-1）×2.903×1.000/（8×3）=0.968kN.m；

截面应力σ=0.968×106/5080.000=190.512N/mm2；

支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

4、梁底纵向钢管计算

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

5、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，

按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；

　　R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=8.71kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

6、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式

其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力：

N1=8.710kN；

脚手架钢管的自重：

N2=1.2×0.129×3.400=0.527kN；

楼板的混凝土模板的自重：

N3=0.720kN；

N=8.710+0.527+0.720=9.957kN；

φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；

i--计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.58；

A--立杆净截面面积（cm2）：

A=4.89；

W--立杆净截面抵抗矩（cm3）：

W=5.08；

σ--钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；

[f]--钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205.00N/mm2；

lo--计算长度（m）；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式

（1）或

（2）计算

lo=k1uh

（1）

lo=（h+2a）

（2）

k1--计算长度附加系数，按照表1取值为：

1.167；

u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.700；

a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：

a=0.600m；

公式

（1）的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1uh=1.167×1.700×1.500=2.976m；

Lo/i=2975.850/15.800=188.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.203；

钢管立杆受压强度计算值；σ=9956.928/（0.203×489.000）=100.305N/mm2；

立杆稳定性计算σ=100.305N/mm2小于[f]=205.00满足要求！

立杆计算长度Lo=h+2a=1.500+0.600×2=2.700m；

Lo/i=2700.000/15.800=171.000；

公式

（2）的计算结果：

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.243；

钢管立杆受压强度计算值；σ=9956.928/（0.243×489.000）=83.793N/mm2；

立杆稳定性计算σ=83.793N/mm2小于[f]=205.00满足要求！

（二）二层现浇模板支撑设计

1、参数信息:

a.脚手架参数

横向间距或排距（m）:

1.20；纵距（m）:

1.30；步距（m）:

1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:

0.10；脚手架搭设高度（m）:

3.40；采用的钢管（mm）:

Φ48×3.5；扣件连接方式:

双扣件，扣件抗滑承载力系数:

0.80；

板底支撑连接方式:

方木支撑；

b.荷载参数

模板与木板自重（kN/m2）:

0.350；混凝土与钢筋自重（kN/m3）:

25.000；

楼板浇筑厚度（m）:

0.12；倾倒混凝土荷载标准值（kN/m2）:

1.000；

施工均布荷载标准值（kN/m2）:

1.000；

c.楼板参数

钢筋级别:

二级钢HRB335（20MnSi）；楼板混凝土标号:

C25；

每层标准施工天数:

8；每平米楼板截面的钢筋面积（mm2）:

1440.000；

计算楼板的宽度（m）:

4.00；计算楼板的厚度（m）:

0.12；

计算楼板的长度（m）:

4.50；施工平均温度（℃）:

15.000；

d.木方参数

木方弹性模量E（N/mm2）:

9500.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）:

13.000；

木方抗剪强度设计值（N/mm2）:

1.300；木方的间隔距离（mm）:

300.000；

木方的截面宽度（mm）:

60.00；木方的截面高度（mm）:

80.00；

图2楼板支撑架荷载计算单元

2、模板支撑方木的计算:

方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=6.000×8.000×8.000/6=64.00cm3；

I=6.000×8.000×8.000×8.000/12=256.00cm4；

方木楞计算简图

a.荷载的计算：

（a）钢筋混凝土板自重（kN/m）：

q1=25.000×0.300×0.120=0.900kN/m；

（b）模板的自重线荷载（kN/m）:

q2=0.350×0.300=0.105kN/m；

（c）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：

p1=（1.000+1.000）×1.000×0.300=0.600kN；

b.强度计算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.2×（q1+q2）=1.2×（0.900+0.105）=1.206kN/m；

集中荷载p=1.4×0.600=0.840kN；

最大弯距M=Pl/4+ql2/8=0.840×1.000/4+1.206×1.0002/8=0.361kN；

最大支座力N=P/2+ql/2=0.840/2+1.206×1.000/2=1.023kN；

截面应力σ=M/W=0.361×106/64000.00=5.637N/mm2；

方木的计算强度为5.637小于13.0N/mm2,满足要求!

c.抗剪计算：

最大剪力的计算公式如下:

Q=ql/2+P/2

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力:

Q=1.206×1.000/2+0.840/2=1.023kN；

截面抗剪强度计算值T=3×1.023×103/（2×60.000×80.000）=0.320N/mm2；

截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2；

方木的抗剪强度为0.320小于1.300满足要求!

d.挠度计算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载q=q1+q2=1.005kN/m；

集中荷载p=0.600kN；

最大变形V=5×1.005×1000.04/（384×9500.000×2560000.000）+

600.000×1000.03/（48×9500.000×2560000.0）=1.052mm；

方木的最大挠度1.052小于1000.000/250,满足要求!

3、板底支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.206×1.000+0.840=2.046kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图（kN.m）

支撑钢管计算变形图（kN.m）

支撑钢管计算剪力图（kN）

最大弯矩Mmax=0.921kN.m；

最大变形Vmax=3.720mm；

最大支座力Qmax=8.951kN；

截面应力σ=181.264N/mm2；

支撑钢管的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于1200.000/150与10mm,满足要求!

4、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，

按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；

R-------纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;

计算中R取最大支座反力,R=8.951kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

5、模板支架荷载标准值（轴力）:

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

a.静荷载标准值包括以下内容：

（a）脚手架的自重（kN）：

NG1=0.129×3.400=0.439kN；

（b）模板的自重（kN）：

NG2=0.350×1.000×1.200=0.420kN；

（c）钢筋混凝土楼板自重（kN）：

NG3=25.000×0.120×1.000×1.200=3.600kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.459kN；

b.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=（1.000+1.000）×1.200×1.000=2.400kN；

c.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=8.711kN；

6、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：

N=8.711kN；

σ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；

i----计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.58cm；

A----立杆净截面面积（cm2）：

A=4.89cm2；

W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：

W=5.08cm3；

σ--------钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；

[f]----钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205.000N/mm2；

Lo----计算长度（m）；

如果完全参照《扣件式规范》，由公式

（1）或

（2）计算

lo=k1uh

（1）

lo=（h+2a）

（2）

k1----计算长度附加系数，取值为1.155；

u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.730；

a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.100m；

公式

（1）的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.730×1.500=2.997M；

Lo/i=2997.225/15.800=190.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.199；

钢管立杆受压强度计算值；σ=8710.728/（0.199×489.000）=89.514N/mm2；

立杆稳定性计算σ=89.514小于[f]=205.000满足要求！

公式

（2）的计算结果：

立杆计算长度Lo=h+2a=1.500+2×0.100=1.700m；

Lo/i=1700.000/15.800=108.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.530；

钢管立杆受压强度计算值；σ=8710.728/（0.530×489.000）=33.610N/mm2；

立杆稳定性计算σ=33.610小于[f]=205.000满足要求！

7、楼板强度的计算:

a.计算楼板强度说明

验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.5M,楼板承受的荷载按照线均布考虑。

宽度范围内配筋2级钢筋,配筋面积As=1440mm2,fy=300N/mm2。

板的截面尺寸为b×h=4000mm×120mm,截面有效高度ho=100mm。

按照楼板每8天浇筑一层，所以需要验算8天、16天、24天...的

承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：

b.计算楼板混凝土8天的强度是否满足承载力要求

楼板计算长边4.5m,短边为4.0m；

楼板计算范围跨度内摆放4×5排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。

第2层楼板所需承受的荷载为

q=2×1.2×（0.350+25.000×0.120）+

1×1.2×（0.439×4×5/4.500/4.000）+

1.4×（1.000+1.000）=11.430kN/m2；

计算单元板带所承受均布荷载q=4.500×11.425=51.414kN/m；

板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算

Mmax=0.0596×51.410×4.0002=49.028kN.m；

验算楼板混凝土强度的平均气温为15℃，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线

得到8天后混凝土强度达到62.400%,C25混凝土强度近似等效为C15.600。

混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=7.488N/mm2；

则可以得到矩形截面相对受压区高度:

ξ=As×fy/（b×ho×fcm）=1440.000×300.000/（4000.000×100.000×7.488）=0.144

查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为

αs=0.134

此楼板所能承受的最大弯矩为:

M1=αs×b×ho2×fcm=0.134×4000.000×100.0002×7.488×10-6