北京某物流仓库盘扣支架计算书919概要.docx

北京某物流仓库盘扣支架计算书919概要.docx

《北京某物流仓库盘扣支架计算书919概要.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《北京某物流仓库盘扣支架计算书919概要.docx（14页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

北京某物流仓库盘扣支架计算书919概要

梁模板工程施工方案计算书

工程名称：

北京纳轲物流仓储中心

施工单位：

编制人：

日期：

目录

一、编制依据1

二、工程参数1

三、新浇砼对模板侧压力标准值计算2

四、梁侧模板面板验算2

五、梁侧模板次楞验算4

六、梁侧模板主楞验算5

七、对拉螺栓验算7

八、梁底模板面板验算7

九、梁底模板次楞验算9

十、梁底模板主楞验算11

十一、立杆稳定性验算12

十二、立杆底地基承载力验算12

一、

编制依据

1、工程施工图纸及现场概况

2、《建筑施工安全技术统一规范》GB50870-2013

3、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011

4、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013

5、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010

6、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

7、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

8、《钢结构设计规范》GB50017-2003

9、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002

10、《木结构设计规范》GB50005-2003

11、《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-2008

12、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号

13、《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254号

二、工程参数

梁模板支架参数

建筑施工危险等级

Ⅲ级

危险等级系数：

支撑结构

1

水平杆件

1

梁截面宽度

0.8m

梁截面高度

1.1m

支架高度

10m

楼板厚度

0.12m

板底立杆纵距la

1.5m

板底立杆横距lb

1.5m

梁立杆纵距

梁长度方向立杆纵距同板底立杆纵距，1.5m

梁侧与梁底立杆横距

梁下设置2根立杆,间距1200mm

钢管类型

水平杆钢管：

φ48×2.5mm，立杆钢管：

φ48×3.2mm

水平杆最大步距

1.5m

顶步步距

1m

立杆伸出顶层水平杆长度a

0.5m

面板

12mm厚木胶合板

梁底次楞

80×80mm方木，15根

梁底主楞

双10号槽钢槽口水平[

梁侧次楞

40×80mm方木，间距200mm

梁侧主楞

两根钢管，间距500mm

穿梁螺栓

穿梁螺栓直径12mm，间距：

500mm×500mm

剪刀撑设置

依据JGJ231-2010规范要求设置

支撑结构与既有结构连接情况

支撑结构与既有结构通过连墙件可靠连接

荷载标准值参数

永久荷载

新浇砼自重

24kN/m3

钢筋自重

1.5kN/m3

面板次楞自重

0.3kN/m2

支架自重

0.166kN/m

可变荷载

施工荷载及设备荷载

3kN/m2

砼下料水平荷载

2kN/m2

风荷载

不考虑风荷载作用！

三、新浇砼对模板侧压力标准值计算

依据《砼结构工程施工规范GB50666-2011》，浇筑速度大于10m/h，或砼坍落度大于180mm时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式计算:

=24×1.1=26.4kN/m2

其中γc--混凝土的重力密度，取24kN/m3；

H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.1m；

四、梁侧模板面板验算

面板采用木胶合板，厚度为12mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。

计算宽度取1000mm。

面板的截面抵抗矩W=1000×12×12/6=24000mm3；

截面惯性矩I=1000×12×12×12/12=144000mm4；

（一）强度验算

1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.20m。

2、荷载计算

新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=26.4kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。

均布线荷载设计值为：

q1=（1.2×26.4+1.4×2）×1=34.48KN/m

q2=（1.35×26.4+1.4×0.7×2）×1=37.6KN/m

取较大值q=37.6KN/m作为设计依据。

3、强度验算

施工荷载为均布线荷载：

M1=0.1q1l2=0.1×37.6×0.202=0.15kN·m

面板抗弯强度设计值f=25N/mm2；

σ=

Mmax

=

0.15×106

=6.25N/mm2

W

24000

面板强度满足要求!

（二）挠度验算

q=1×26.4=26.4kN/m；

面板最大容许挠度值:

200/400=0.5mm；

面板弹性模量:

E=4500N/mm2；

ν=

0.677ql4

=

0.677×26.400×2004

=0.44mm<0.5mm

100EI

100×4500×144000

满足要求!

五、梁侧模板次楞验算

次楞采用40×80mm（宽度×高度）方木，间距：

0.2m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:

截面抵抗矩W=40×80×80/6=42667mm3；

截面惯性矩I=40×80×80×80/12=1706667mm4；

（一）强度验算

1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。

2、荷载计算

新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=26.4kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。

均布线荷载设计值为：

q1=（1.2×26.4+1.4×2）×0.2=6.896KN/m

q2=（1.35×26.4+1.4×0.7×2）×0.2=7.52KN/m

取较大值q=7.52KN/m作为设计依据。

3、强度验算

计算最大弯矩：

Mmax=0.1ql2=0.1×7.52×0.52=0.188kN·m

最大支座力：

1.1ql=1.1×7.52×0.5=4.14kN

次楞抗弯强度设计值[f]＝13N/mm2。

σ=

Mmax

=

0.188×106

=4.406N/mm2<13N/mm2

W

42667

满足要求!

（二）抗剪强度验算

次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.6×7.52×0.5=2.256kN

木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；

抗剪强度按下式计算:

τ=

3V

=

3×2.256×103

=1.058N/mm2

2bh

2×40×80

次楞抗剪强度满足要求!

（三）挠度验算

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：

q=26.4×0.2=5.28kN/m；

次楞最大容许挠度值=500/400=1.3mm；

次楞弹性模量:

E=9000N/mm2；

ν=

0.677ql4

=

0.677×5.28×5004

=0.145mm<1.3mm

100EI

100×9000×1706667

满足要求!

六、梁侧模板主楞验算

主楞采用两根钢管，间距：

0.5m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:

截面抵抗矩W=4490mm3；

截面惯性矩I=107800mm4；

（一）强度验算

1、主楞承受次楞传递的集中荷载P=4.14kN，按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距，L=0.5m。

主楞计算简图（kN）

主楞弯矩图（kN·m）

2、强度验算

最大弯矩Mmax=0.528kN·m

主楞抗弯强度设计值[f]＝205N/mm2。

σ=

Mmax

=

0.528×106

=

58.797N/mm2<205N/mm2

W×2

4490×2

满足要求!

（二）挠度验算

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=2.904kN，主楞弹性模量:

E=206000N/mm2。

主楞最大容许挠度值：

500/400=1.3mm；

经计算主楞最大挠度Vmax=0.143mm<1.3mm。

满足要求!

（三）悬挑段强度验算

穿梁螺栓距梁底距离150mm，次楞间距200mm，

弯矩M=4.14×0.15=0.62kN·m

主楞抗弯强度设计值[f]＝205N/mm2。

σ=

M

=

0.62×106

=

69.042N/mm2<205N/mm2

W×2

4490×2

满足要求!

（四）悬挑段挠度验算

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=2.904kN，主楞弹性模量:

E=206000N/mm2。

容许挠度值：

150×2/400=0.8mm；

经计算主楞最大挠度Vmax=0.210mm<0.8mm。

满足要求!

七、对拉螺栓验算

对拉螺栓轴力设计值：

N＝abFs

a——对拉螺栓横向间距；b——对拉螺栓竖向间距；

Fs——侧模板承受的荷载设计值：

Fs=0.95（rGG4k＋rQQ2k）=0.95×（1.2×26.4+1.4×2）=32.76kN。

N=0.50×0.50×32.76=8.19kN。

对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=Anftb

An——对拉螺栓净截面面积，M12螺栓An=76.0mm2

ftb——螺栓的抗拉强度设计值，强度等级5.6级，ftb=210N/mm2

Ntb=210×76.0/1000=15.96kN>N=8.19kN。

对拉螺栓抗拉强度满足要求!

八、梁底模板面板验算

面板采用木胶合板，厚度为12mm。

取梁底主楞间距1.5m作为计算单元。

面板的截面抵抗矩W=150×1.2×1.2/6=36cm3；

截面惯性矩I=150×1.2×1.2×1.2/12=21.6cm4；

（一）强度验算

1、梁底次楞为15根，面板按多跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.057m。

2、荷载计算

作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：

q1=[1.2×（24×1.1+1.5×1.1+0.3）+1.4×3]×1.5=57.33kN/m

q2=[1.35×（24×1.1+1.5×1.1+0.3）+1.4×0.7×3]×1.5=61.82kN/m

根据以上两者比较应取q=61.82kN/m作为设计依据。

计算简图（kN）

弯矩图（kN·m）

剪力图（kN）

经过计算得到从左到右各支座力分别为：

N1=1.390kN;N2=3.996kN;N3=3.397kN;N4=3.558kN;N5=3.515kN;N6=3.526kN;N7=3.523kN;N8=3.524kN;N9=3.523kN;N10=3.526kN;N11=3.515kN;N12=3.558kN;N13=3.397kN;N14=3.996kN;N15=1.390kN;

最大弯矩Mmax=0.021kN·m

梁底模板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）=25N/mm2；

梁底模板的弯曲应力按下式计算：

σ=

Mmax

=

0.021×106

=

0.583N/mm2<25N/mm2

W

36×103

满足要求!

（二）挠度验算

挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。

q=1.5×（24×1.1＋1.5×1.1＋0.3+3）=47.03kN/m；

面板弹性模量:

E=4500N/mm2；

经计算，最大变形Vmax=0.003mm

梁底模板的最大容许挠度值:

57/400=0.1mm；

最大变形Vmax=0.003mm<0.1mm

满足要求!

九、梁底模板次楞验算

本工程梁底模板次楞采用方木，宽度80mm，高度80mm。

次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=8×8×8/6=85.333cm3；

I=8×8×8×8/12=341.333cm4；

（一）强度验算

最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下主楞的间距，L=1.5m。

次楞计算简图

荷载设计值q=3.996/1.5=2.664kN/m；

最大弯距Mmax=0.1ql2=0.1×2.664×1.52=0.599kN·m；

次楞抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

σ=

Mmax

=

0.599×106

=7.020N/mm2<13N/mm2

W

85.333×103

次楞抗弯强度满足要求！

（二）抗剪强度验算

V=0.6ql=0.6×2.664×1.5=2.398kN

木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；

抗剪强度按下式计算:

τ=

3V

=

3×2.398×103

=0.56N/mm2

2bh

2×80×80

次楞抗剪强度满足要求!

（三）挠度验算

次楞最大容许挠度值：

l/400=1500/400=3.8mm；

挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。

q=3.040/1.5=2.027N/mm；

次楞弹性模量:

E=9000N/mm2；

ν=

0.677ql4

=

0.677×2.027×15004

=2.261mm<3.8mm

100EI

100×9000×341.333×104

次楞挠度满足要求!

一十、梁底模板主楞验算

主楞采用:

双10号槽钢槽口水平[

截面抵拒矩W=79.4cm3

截面惯性矩I=396.6cm4

集中荷载P为次楞传递荷载。

计算简图（kN）

（一）抗弯强度验算

弯矩图（kN·m）

经计算，从左到右各支座力分别为：

N1=24.67kN;N2=24.67kN;

最大弯矩Mmax=9.883kN·m；

主楞抗弯强度设计值[f]（N/mm2）=205N/mm2；；

主楞弯曲应力按下式计算：

σ=

Mmax

=

9.883×106

=124.471N/mm2<205N/mm2

W

79.40×103

主楞抗弯强度满足要求!

（二）挠度验算

主楞的最大容许挠度值:

L/400=1200/400=3.0mm或10mm；

经计算，主楞的最大变形Vmax=1.787mm<3.0mm

主楞挠度满足要求!

一十一、立杆稳定性验算

（一）支架立杆轴心力设计值

上部梁传递的最大荷载设计值：

24.666kN；

立柱承受支架自重：

1.2×10×0.166=1.99kN

立杆轴心压力设计值N：

24.666+1.99=26.66kN；

（二）立杆计算长度

立杆计算长度按下式计算，并取较大值：

L0=ηh=1.2×1.5=1.80m

L0=h'+2ka=1+2×0.7×0.5=1.70m

h---支架立杆中间层水平杆最大竖向步距（m）。

h'---支架立杆顶层水平杆步距（m）

η---支架立杆计算长度修正系数。

K---悬臂端计算长度折减系数

a---支座可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离（m）

L0取1.80，立杆长细比λ=Lo/i=180.00/1.59=113

按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数

=0.386；

（三）立杆承载力验算

立杆截面抵抗矩W=4.73cm3；立杆Q345钢材抗压强度设计值f=300N/mm2；

组合风荷载时立杆稳定性计算：

N

=

26.66×103

=153.48N/mm2

A

0.386×4.5×102

立杆稳定性满足要求!

一十二、立杆底地基承载力验算

1、上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值N=26.66kN

2、垫木底面面积A

垫木作用长度1m，垫木宽度0.3m，垫木面积A=1×0.3=0.3m2

3、地基土为9，其承载力设计值fak=200kN/m2

立杆垫木地基土承载力折减系数mf=1

4、验算地基承载力

立杆底垫木的底面平均压力

P=

N

=

26.66

=88.87kN/m2

A

0.3

满足要求!

。