198m悬挑式扣件钢管脚手架计算书.docx

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198m悬挑式扣件钢管脚手架计算书

19.8m悬挑式扣件钢管脚手架计算书

D

脚手板的荷载标准值P2=0.100×0.800/2=0.040kN/m

活荷载标准值Q=2.000×0.800/2=0.800kN/m

静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.040=0.094kN/m

活荷载的计算值q2=1.4×0.800=1.120kN/m

大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

跨中最大弯矩为

M1=（0.08×0.094+0.10×1.120）×1.5002=0.269kN.m

支座最大弯矩计算公式如下:

支座最大弯矩为

M2=-（0.10×0.094+0.117×1.120）×1.5002=-0.316kN.m

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=0.316×106/4491.0=70.365N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

静荷载标准值q1=0.038+0.040=0.078kN/m

活荷载标准值q2=0.800kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=（0.677×0.078+0.990×0.800）×1500.04/（100×2.06×105×107780.0）=1.927mm

大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

二、小横杆的计算

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN

脚手板的荷载标准值P2=0.100×0.800×1.500/2=0.060kN

活荷载标准值Q=2.000×0.800×1.500/2=1.200kN

荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.060+1.4×1.200=1.821kN

小横杆计算简图

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=（1.2×0.038）×0.8002/8+1.821×0.800/4=0.368kN.m

σ=0.368×106/4491.0=81.922N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5.0×0.038×800.004/（384×2.060×105×107780.000）=0.01mm

集中荷载标准值P=0.058+0.060+1.200=1.318kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V2=1317.600×800.0×800.0×800.0/（48×2.06×105×107780.0）=0.633mm

最大挠度和

V=V1+V2=0.642mm

小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值P1=0.038×0.800=0.031kN

脚手板的荷载标准值P2=0.100×0.800×1.500/2=0.060kN

活荷载标准值Q=2.000×0.800×1.500/2=1.200kN

荷载的计算值R=1.2×0.031+1.2×0.060+1.4×1.200=1.789kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:

单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；

四、脚手架荷载标准值

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0.1072

NG1=0.107×19.800=2.124kN

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10

NG2=0.100×4×1.500×（0.800+0.300）/2=0.330kN

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16

NG3=0.160×1.500×4/2=0.480kN

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.010

NG4=0.010×1.500×19.800=0.297kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.230kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.500×0.800/2=2.400kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中W0——基本风压（kN/m2），W0=0.300

Uz——风荷载高度变化系数，Uz=1.250

Us——风荷载体型系数：

Us=0.600

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.9×1.4NQ

考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=（1.2×3.230+0.9×1.4×2.400）/3×1.50=3.450kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=（1.2×3.230+1.4×2.400）/3×1.50=3.618kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.9×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值（kN/m2）；

la——立杆的纵距（m）；

h——立杆的步距（m）。

经过计算得到风荷载产生的弯矩：

Mw=0.9×1.4×0.225×1.500×1.800×1.800/10=0.138kN.m

五、立杆的稳定性计算

0.卸荷计算[规范外内容，供参考]

卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。

在脚手架全高范围内增加2吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。

计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。

经过计算得到

α1=arctg[3.60/（0.80+0.30）]=1.274

α2=arctg[3.60/0.30]=1.488

最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为6.901kN和6.901kN。

最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为7.237kN和7.237kN。

考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为（kN）

T1=7.57T2=7.26F1=2.21F2=0.60

其中T钢丝绳拉力，F钢丝绳水平分力。

所有卸荷钢丝绳的最大拉力为7.567kN。

选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于10.000×7.567/0.850=89.022kN。

选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径15.5mm。

满足要求!

吊环强度计算公式为α=T/A<[f]

其中[f]——吊环钢筋抗拉强度，《混凝土结构设计规范》2010中9.7.6规定[f]=65N/mm2；

　　A——吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。

经过计算得到，选择吊环的直径要至少（15133.710×4/3.1416/65/2）1/2=12mm。

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=3.618kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

　　l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；

　　W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.491cm3；

λ——由长细比，为3118/16=196；

φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；

σ——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

经计算得:

σ=3618/（0.19×424）=45.030N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=3.450kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

　　l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；

　　W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.491cm3；

λ——由长细比，为3118/16=196；

φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；

　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.138kN.m；

σ——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

经计算得到

σ=3450/（0.19×424）+138000/4491=73.619N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!

六、连墙件的计算

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl=Nlw+No

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：

Nlw=1.4×wk×Aw

wk——风荷载标准值，wk=0.225kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:

Aw=3.60×4.50=16.200m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；No=3.000

经计算得到Nlw=5.103kN，连墙件轴向力计算值Nl=8.103kN

根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]

根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85φA[f]

连墙件轴向力设计值Nf=0.85φA[f]

其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.60的结果查表得到φ=0.95；

净截面面积Ac=4.24cm2；毛截面面积A=18.10cm2；[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf1=73.865kN

Nf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!

经过计算得到Nf2=300.110kN

Nf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!

连墙件拉结楼板焊接钢管示意图

七、联梁的计算

按照集中荷载作用下的简支梁计算

集中荷载P传递力，P=7.24kN

计算简图如下

支撑按照简支梁的计算公式

其中n=1.50/1.50=1

经过简支梁的计算得到

支座反力（考虑到支撑的自重）RA=RB=（1-1）/2×7.24+7.24+1.50×0.17/2=7.36kN

通过传递到支座的最大力为（考虑到支撑的自重）2×0.00+7.24+1.50×0.17=7.49kN

最大弯矩（考虑到支撑的自重）Mmax=（1×1-1）/（8×1）×7.24×1.50+0.17×1.50×1.50/8=0.05kN.m

抗弯计算强度f=0.05×106/102000.0=0.46N/mm2

水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!

八、悬挑梁的受力计算

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体300mm，

支拉斜杆的支点距离墙体=1050mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I=245.00cm4，截面抵抗矩W=49.00cm3，截面积A=14.30cm2。

受脚手架作用的联梁传递集中力N=7.49kN

水平钢梁自重荷载q=1.2×14.30×0.0001×7.85×10=0.14kN/m

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图

经过连续梁的计算得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN）

悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN.m）

悬挑脚手架支撑梁变形图（mm）

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为

R1=0.647kN,R2=9.595kN,R3=5.752kN,R4=-0.067kN

最大弯矩Mmax=1.176kN.m

抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=1.176×106/（1.05×49000.0）+3.257×1000/1430.0=25.139N/mm2

水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!

九、悬挑梁的整体稳定性计算

水平钢梁采用10号工字钢,计算公式如下

其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》（GB50017-2011）附录得到：

φb=2.00

由于φb大于0.6，按照《钢结构设计规范》（GB50017-2011）附录B其值φb'=1.07-0.282/φb=0.929

经过计算得到强度σ=1.18×106/（0.929×49000.00）=25.84N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算σ<[f],满足要求!

十、拉杆的受力计算

水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力RCi=RUisinθi

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为

RU1=0.793kN

RU2=9.995kN

十一、拉杆的强度计算

拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=9.995kN

拉绳的强度计算：

如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力（kN）；

Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN）；

α——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；

K——钢丝绳使用安全系数。

选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×9.995/0.850=94.069kN。

选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径14.0mm。

钢丝拉绳的吊环强度计算：

钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为

N=RU=9.995kN

钢丝拉绳的吊环强度计算公式为

其中[f]为吊环抗拉强度，取[f]=50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；

所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=[9995×4/（3.1416×50×2）]1/2=10mm

十二、锚固段与楼板连接的计算

1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：

水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=5.752kN

水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》9.7.6[f]=65N/mm2；

压点处采用1个U形钢筋拉环连接；

所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[5752×4/（3.1416×65.00×2）]1/2=8mm

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：

锚固深度计算公式

其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=5.75kN；

d——楼板螺栓的直径，d=20mm；

[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；

h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。

经过计算得到h要大于5751.58/（3.1416×20×1.5）=61.0mm。

3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：

混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式

其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=5.75kN；

d——楼板螺栓的直径，d=20mm；

b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；

fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；

经过计算得到公式右边等于131.6kN

楼板混凝土局部承压计算满足要求!

4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：

锚固压点处楼板负弯矩数值为M=5.75×2.10/2=6.04kN.m

根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.2.10条

其中α1──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，

α1取为0.94,期间按线性内插法确定；

fc──混凝土抗压强度设计值；

h0──截面有效高度；

fy──钢筋受拉强度设计值。

截面有效高度h0=100-15=85mm；

αs=6.04×106/（1.000×14.300×1.5×1000×85.02）=0.0390

ξ=1-（1-2×0.0390）1/2=0.0400

γs=1-0.0400/2=0.9800

楼板压点负弯矩配筋为

As=6.04×10^6/（0.9800×85.0×210.0）=345.2mm2

悬挑脚手架计算满足要求！