<1000
50X100mm
400
2X50X100
300
75X150
1200
梁中一道
©12螺栓
1000vh
<1200
50X100mm
400
2X50X100
300
2X75X150
1200
梁中二道
©12螺栓
>1200
50X10mm
另单独计算
板模板用料参考表
板厚h（mm
搁栅断面
搁栅间距
牵杆断面
牵杆间距
<120
50X100
500
75X150
1200mm
120vh<
200
50X100
350
75X150
1200mm
h>200
另行计算
㈡梁板模板安装操作流程如下：
先沿主梁梁位走向安放梁底门架（后安放板底门架）-上顶托、
龙骨、次楞木T梁模安装T楼板面模板安装T梁板钢筋安装T梁板混
凝土浇筑T养护T混凝土达到拆模强度，拆除模板、支撑T模板翻
转上一层T继续以上工序
㈢梁模板
梁模板安装后，要拉中线进行检查，复核各梁模中心位置是否对齐，待平板模板安装后，检查并调整标高，将木楔钉牢在垫板上。
各顶撑之间要设水平撑或剪刀撑，以保持顶撑的稳固。
为了深梁绑扎钢筋的方便，在梁底模与一侧模板撑好后，就先绑扎梁的钢筋，后装另一侧模板。
次梁模板的安装，要待主梁模板安装并校正后才能进行。
㈣平板模板
平板模板安装时，先在次梁模板的两侧板外先弹水平线。
水平线的标高应为板底标高减去平模板厚度及搁栅高度，然后按水平线上牵杆托木，托模上口与水平线相齐，再把靠梁模旁的搁栅先摆上，按设计间距，摆放搁栅，最后在搁栅上铺钉平模板。
为了便于拆模，只在模板端部或接头处钉牢，中间尽量少钉。
为了节约模板，不造成浪费现象，大面积配板位置先用标准尺寸的整块胶合板对称排列，不足部分留在中央及两端，用胶合板锯成所需尺寸嵌补。
所有板缝力争拼密缝，确保砼表面光滑平整。
3.2模板拆除
3.2.1模板拆除的要求
1不承重或侧压的模板应在混凝土强度能保证构件不变形，边面
及棱角不因拆模而受损时方可拆除。
2承重模板应在与结构或构件同条件养护的混凝土试块符合规
定时，才能拆除
3芯模或预留孔洞的内模，应在砼强度能保证构件和孔洞表面不发生坍陷和裂缝时，方可拆除，拆除时应避免振动和碰伤。
3.2.2拆模注意事项
1拆模前要有混凝土强度报告，并制定拆模程序、拆模方法及安全措施，在经过申请批准后方可拆模。
模板拆除时要设置警戒线，并有专人监护。
严禁硬砸乱撬，摇晃振动，不得将撬棒直接着力于砼表面及受力薄弱的局部位置。
2已拆模的结构，应在砼达到设计标号后，才允许承受全部设计荷载。
当承受施工荷载大于计算荷载时，必须经过核算加设临时支撑。
3拆除时不要用力过猛过急，拆下来的木料要及时运走、整理。
4拆模程序一般应是后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。
重大复杂模板的拆除，事前应制定拆模方案。
5拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别拆向两端。
6快速施工的梁和楼板模板，其底模及门架支撑的拆除时间，应对所有砼的强度发展情况分层进行核算，确保下层楼板及梁能安全承载。
4、模板施工质量要求
⑴模板及其支撑结构的材料、质量，应符合规定和设计要求。
⑵模板及支撑应有足够的强度、刚度和稳定性，并不致发生不允许的下沉与变形，模板的内侧面要平整，接缝严密，不得漏浆。
⑶模板安装后应仔细检查各部构件是否牢固，在浇灌砼过程中要经常检查，如发现变形、松动等现象，要及时休整加固。
⑷固定在模板上的预埋件和预留洞口均不得遗漏，安装必须牢
固，位置准确。
⑹现浇整体式结构模板安装的允许偏差，应符合下表规定:
现浇结构模板安装允许偏差
项次
项目
允许偏差（mm）
1
轴线位置
基础
柱、墙、梁
5
2
底模上表面标咼
+2、5
3
截面内部尺寸
基础
+10
柱、墙、梁
+2,-5
4
层咼垂直（每层垂直度）
3
5
相邻两板表面咼低差
2
6
表面平整（2m长度上）
5
4、模板施工安全要求
1.支模过程中应遵守安全操作规程，如遇途中停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。
拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠落伤。
2.拆模时应搭设脚手板。
3.拆楼层外边模板时，应有防高空坠落及防止模板向外倒跌的措施。
4.拆模前应制定拆模程序，拆模方法及安全措施，严禁硬砸乱撬,摇晃振动，不得将撬棒直接着力于砼表面及受力薄弱的局部位置。
5.模板拆不下来时，可用木棰敲击模板，拆除的模板切不可高，
抛下，以免伤人及损伤模板。
6.进入现场，必须戴安全帽，禁止穿拖鞋或光脚，正确地使用个人劳动保护用品；
7.拆除模板一般用长撬棍，不允许站在正在拆除的板下。
8.二人抬运模板时，要互相配合，协调工作。
传递模板时，工具
应用运输工具或绳子系牢后升降不得乱扔。
附录：
模板验算
一、柱模板验算
乙：
800x800mm计算高度取H=3.9m
1、荷载设计值
（1）侧压力
①侧压力标准值取F1=0.22•yc•to•pi•p2•Vv与F2=y
cH二者间最小值。
浇筑速度取V=4m/h
②侧压力设计值
F=Fix分项系数x折减系数
=67.5x1.2x0.9=72.9KN/m2
⑵倾到砼时产生的水平荷载
当采用导管时取2KN/m
荷载设计值为2x1.4x0.9=2.52KN/m2
⑶荷载组合
当计算承载力时F‘=72.9+2.52=75.42KN/m2
当验算刚度时F；=72.9KN/^
2、验算
（1）胶合板验算（板厚18mm因板中放置四根50x100mm松中方，故间距取260mn宽，按三跨梁，均布荷载计算）。
（2）柱箍验算
柱箍取2x50x100mm间距400mm按简支计算）
侧压力q=75.42x0.8=60.3KN/M,化为集中荷载P=60.3x0.4/3=8.04KN
故选用2x50x100mn松方木W=166666.7mrp符合要求。
（3）竖楞验算
q=75.42x0.26=19.6KN/mm
Mmax=0.1ql2=0.1x19.6x0.42=0.3KN.M
故选用50x100mm松方木W=83333.4mrm符合要求
（4）对拉螺栓验算
对拉螺栓间距400mm同一平面用2根螺栓。
单个抗拉螺栓承受的拉力为：
F=60.3x0.4/2=12.06KN
对拉螺栓用©10圆钢则N=Af=3.14x52x215=16.9KN>12.06KN故选用©10螺栓满足要求。
综上所述，400x400mmr800x800mm矩形柱模板采用如上构造是合理可行的。
Z2=1200x1200mm计算高度取h=3.9m。
1、荷载设计值
（1）侧压力
故取F1=67.5KN/m
②侧压力设计值
F=67.5X1.2X0.9=72.9KN/m2
（2）倾倒砼时产生的水平荷载
当采用导管时，取2KN/m2
荷载设计值为2X1.4X0.9=2.52KN/m2
（3）荷载组合
计算承载力时，F1=72.9+2.52=75.42KN/m2
验算刚度时，F1=72.9KN/m2
2、验算
（1）胶合板验算（板厚18mm间距250mn宽，按五跨梁均布荷载计算）。
1抗弯强度验算
Mmax=0.105ql2=0.105X75.42X1.2X0.252=0.59KN.m
2挠度验算
故胶合板满足要求
（2）柱箍验算
柱箍取2X50X100mm间距400mm（按简支梁计算）
侧压力q=75.42X1.2=90.5KN/m，化为集中荷载
P=90.5X0.4/5=7.2KN
不能满足，故在中间增设一道对拉螺栓，则柱箍计算按二跨梁
计算
符合要求
（3）竖楞验算
故选用50x100mn松方木，W=83333.4m3m符合要求
（4）对拉螺栓验算
对拉螺栓间距400mm同一平面用3根螺栓。
单个螺栓承受的拉力为F=75.42x1.2x0.4/3=12.07KN
对拉螺栓用©10圆钢则N=Af=3.14x52x215=16.9KN>12.07KN故选用©10螺栓满足要求
综上所述，800x800mm-1200X1200mm矩形柱模板采用如上构造是合理可行的。
二、平板的验算
1、h<120mn的勺板
荷载计算：
模板自重：
0.3x0.5=0.15KN/m
砼自重：
25X0.5x0.12=1.5KN/m钢筋自重：
1.1x0.5x0.12=0.07KN/m
恒载设计值为1.2x1.72=2.264KN/m
施工人员及设备荷载标准为均布时取2.5KN/m2,为集中荷载时取2.5KN进行验算，通常集中荷载较均布荷载所产生的跨中弯矩大，故取2.5x1.4=3.5KN。
取1000mm®板带计算：
牵杆75x150mm间距取1200mm搁栅50
x100间距500mm。
（1）搁栅验算
⑵牵杆验算（牵杆采用75x150X4000间距1200mm
P=2.064x1.2+3.5=6.0KN
Mmax=.333x（2.064x1.2）x1.8+0.333x3.5x1.2=2.9KN.m综上所述，h<120mm的平板采用上述模板构造是合理的。
2、h<200的板
何载计算：
模板自重：
0.3x0.35=0.11KN/m
砼自重：
25x0.35x0.2=1.25KN/m
钢筋自重：
1.1x0.35x0.12=0.05KN/m
合计1.9KN/m
恒载设计值为：
1.2x1.9=2.3KN/m
施工人员及施工设备荷载设计值2.5x1.4=3.5KN/m
取1000mm®板带计算搁栅50x100@350牵杆75x150@120mm
（1）牵杆验算
P=2.3x1.2+3.5=6.26KN
Mmax=.175x6.26x1.2=1.3KN.m
综上所述，h<200mm的平板采用上述模板构造是合理的。
三、梁模板验算
取350x700截面梁计算
1、底模验算（18mn厚胶合板）
何载计算：
底模自重0.35x0.3x0.018=0.002KN/m
砼自重25x0.35x0.7=6.125KN/m
钢筋自重1.5x0.35x0.7=0.368KN/m
振动荷载2.0x0.35=0.7KN/m
荷载设计值qi=1.2x（0.002+6.125+0.368）+1.4x0.7=8.8KN/m乘以拆减系数0.9q=0.9x8.8=8KN/m
按四跨连续计算，按最不利荷载布置，查表：
Kv=-0.620kf=0.967Kmm=-0.121
2
Mmax=-0.121x8x0.352=-0.12KN.m
因此底模构造能满足要求
2、侧模板验算
侧压力计算
取小值：
P=P2=17.5KN/m2
立档50x75m涧距450mn,按四跨计算，侧压力化为线荷载
因此梁侧模满足要求
3、次龙骨验算
P=8x0.35/5=2.8KN
符合要求
4、主龙骨验算（采用75x150mn,门架@1800n）mq=8/2=4KN/mm
符合要求
同时门架顶托承受荷载为P=8X1.8=14.4KNv20KN门架安全。
取600x1000mn截面的梁计算
1、底模验算：
底模自重0.6X0.3x0.018=0.003KN/m
砼自重25X0.6X仁15KN/m
钢筋自重1.5X0.6X1=0.9KN/m
振动荷载2.0X0.6=1.2KN/m
荷载设计值q=1.2X（0.003+15+0.9）+1.4X1.2=20.8KN/m
乘以折减系数0.9X20.8=18.7KN/m
按四跨连续计算，按最不利荷载布置，查表：
KV=-0.62,Kf=0.967
Km=-0.121
2
M=-0.121X18.7X0.32=0.2KN.M
因此，底模构造满足要求
2、侧模验算
侧压力计算：
取小值P=P2=25KN/m2
立档50x100mm间距400mn,按四跨计算，梁上板厚120mn,
底模厚18mm侧压力化为线荷载。
q=0.9X（25X1.2+1.4X4）X0.4=12.8KN/m
贝卩M=-kmql2=-0.121X12.8X0.42=0.25KN•m
因此侧模满足要求，同时在梁中设一道©12螺栓对拉加固，间
距400mm。
3、次龙骨验算
P=12.8X0.3=3.84KN
符合要求
4、主龙骨验算（采用75x150mm门架间距1800mmq=18.7/2=9.35KN/m
符合要求
同时每榀门架顶托承受荷载为P=18.7x1.8=33.7>20KN
因此需增加一道©48钢管支撑@1000mm
立杆计算
每根立杆承受的荷载18.7x1.8=8.9KN。
钢管回转半径i=15.9mm,钢管截面面积A=424mm
因此钢管能满足要求
同时每个门架承受荷载为P=8.9KN<10KN
综上所述600x1000mm梁采用上述支模方式是可行的。
取600x1200mm
截面梁计算
1、底模验算
底模自重
0.6x0.3x0.018=0.003KN/m
砼自重
25x0.6x1.2=18KN/m
钢筋自重
1.5x0.6x1.2=1.08K/m
振动荷载
2.0x0.6=1.2KN/m
荷载设计值
q=1.2x（0.003+18+1.08）+1.4x
1.2=24.6KN/m
乘以折减系数
0.9x24.6=22.1KN/m
按四跨计算：
M=-0.121x22.1
x0.32=0.24KN/M
因此底模构造满足要求
2、侧模验算取小值P=P2=30KN/m2
立档50X100mm间距400,按四跨计算，梁上板厚按120mn计,
侧压力化为线荷载：
q=0.9X（30x1.2+1.4X4）x0.4=15KN/m
贝卩：
M=-Kmq2=-0.121x15X0.42=0.3KN.M
因此侧模满足要求，同时在梁中设二道©12螺栓对拉加固，间
距400mm。
3、次龙骨验算
符合要求
4、立龙骨验算（采用2x75x150mm）增加一道©48钢管支撑@1000mm立杆计算
每根立杆承受筋荷载
（以下同600X1000mn梁）
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