≤12≤20
6
水平杆、斜杆的钢管弯曲L≤6.5m
≤30
（2）钢管上禁止打眼。
2、扣件用可缎铸铁铸造的直角扣件、回转扣件和对接扣件。
其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831-2008）规定；采用其它材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。
脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭矩达65N.M时,不得发生破坏。
3、架板采用标准竹脚手板，一般情况下每块质量不宜大于30kg。
4、连墙件的材质应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700-2006）中Q235-A的规定。
5、工字钢符合规范要求。
四、计算模型建立
外架根据规范要求一层至六层为落地脚手架，搭设高度17.7米，计算时要对最大搭设高度，大小横杆，连墙件等分别进行验算。
七层至十二层、十三至十六层为悬挑脚手架，搭设总高度48.8米
五、架体构造
1、立杆间距：
横距0.85M，纵距1.5M（施工时按布置图数值）。
内立杆距墙外皮的距离0.3M。
2、大横杆步距1.5M。
3、墙体拉结杆布置：
竖向3.0M二步架，水平距离3.0M两跨。
4、作业层横向水平杆间距0.75M，小横杆间距0.75M，同时立杆与大横杆交点处必须设小横杆。
5、剪刀撑设置长度方向由两端部开始，四角及转角处必须设剪刀撑及加固，具体剪刀撑示意图进行。
脚手架在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑，角度45度-60度。
6、工字钢步距1.5M。
架体基础坐落在地下室顶板之上，采用50mm垫木，局部存在素土的部位进行分层夯实，浇筑C20素砼垫层为架体基础。
六、落地脚手架计算书（筑业脚手架工程计算软件2012版）
（一）、参数信息:
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为17.7米，立杆采用单立管；
搭设尺寸为：
立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为0.85米，大小横杆的步距为1.50米；
内排架距离墙长度为0.30米；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；
脚手架沿墙纵向长度为120米；采用的钢管类型为Φ48×3.0；
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80；
连墙件采用两步两跨，竖向间距3.00米，水平间距3.00米，采用扣件连接；
连墙件连接方式为单扣件；
2、脚手架计算书
2.1计算说明：
本计算书是依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011编制而成的。
因脚手架所受荷载变异性较大；扣件接点属于半刚性，且接点刚性大小与扣件质量有关，接点性能存在较大变异；脚手架结构、构件存在初始缺陷，如杆件的初弯曲、锈蚀，搭设尺寸误差、受荷偏心等均较大；与墙的连接点，对脚手架的约束性较大，针对以上问题尚不具备独立进行概率分析的条件，故对结构抗力乘以小于1的调整系数-/γR`，其值是与常用安全系数进行校准确定。
扣件式钢管脚手架，一般情况下，偏心产生的附加弯曲应力不大，予以忽略，并在有关调整系数中加以了考虑。
按照《冷弯薄壁型钢结构技术规范》的规定，对本工程所使用的钢管Q235-A级钢的抗拉、抗压、抗弯强度设计值f取为：
205N/MM2。
2.2计算搭设高度计算
已知：
立杆横距b=1.5米；立杆纵距ι=1.2米；横杆步距L=1.8米；内立杆距离建筑物b1=0.35米；脚手架步距h=1.8米，铺设脚手板按2层考虑；脚手架与建筑物拉结点的位置，竖向间距H1=3h=4.5米，水平距离L1=3L=5.4米；钢管为φ48×3.0；施工荷载QK=2.0KN/M2。
试验算采用单根钢管作立杆，其允许搭设高度为：
（1）.查有关表格得：
φAf=47.028KN。
（2）.查有关表格得：
NGK2=2.156KN。
（3）.因是两个操作层同时施工，故QK=4.0KN/M2，查有关表格得：
NQK=5.70KN。
（4）.查有关表格得：
NGK1=0.411KN。
（5）.将查得数值代入公式中，其中KA=0.85
H=[KAφAf-1.30（1.2NGK2+1.4NQK）]/1.2NGK1
=[0.85×47.082-1.3（1.2×2.156+1.4×5.70）]/1.2×0.411
=53.29米
最大允许搭设高度为HMAX=52.9米＞38.4米（本工程脚手架高度）故满足工程施工需要。
2.3、脚手架整体稳定性计算
H=38.4米，其折合步数n1=38.4/1.5=26步。
求证：
N/φA≤KAKHf
双钢管部分，每一步纵距脚手架的自重
NGK1`=NGK1+2×1.5×0.376（钢管自重）+0.014×4（扣件自重）
=0.411+1.128+0.056=1.595KN
N=1.2n1NGK1+1.4NQK=1.2×14×0.411+1.4×5.70=14.88KN
b=1.5H1=4.5
λX=2H1/b=9/1.5=6
由b=1.5H1=3h查有关表格得μ=30
λOX=μλX=30×6=180
由λOX=180查有关表格得φ=0.220
立杆采用单钢管，KA=0.85
高度调整系数KH=I/（1+H/100）=1/（1+21/100）=0.826
将N、φ、KA、KH代入公式得N/φA=14.88×103/0.220×2492=25.3N/MM2
KA×KH×f=0.85×0.826×205=143.9N/MM2＞25.3N/MM2
故脚手架搭设符合安全要求。
2.4、纵向水平杆、横向水平杆计算：
计算说明：
纵向、横向水平杆自重与脚手板自重相比很小，忽略不计。
抗剪承载力：
[V]=Afv/k1=（489.3mm2×120N/mm2）/1.5=39.14KN
K1为截面形状尺寸。
横纵向水平杆的荷载有一只扣件传递，一只扣件的抗滑承载力设计值只有8.0KN，远小于[V]，所以只要满足扣件的抗滑力，杆件抗剪力也肯定能满足。
参数信息:
1、承重结构有关承载力计算数据：
荷载计算：
1）、恒载：
自重轴心压力标准值：
NG1=H·gK=20×0.125=2.5kN
2）、活荷载产生的轴心压力:
（脚手板，防护材料，施工荷载
3kN/m2）：
NQ1=1.215kN;
3
NQ2=0.228+0.01×1.5×20=0.528kN;NQ3=4.05kN;
i=1
ΣQiK=NQ1＋NQ2＋NQ3
=1.215＋0.528＋4.05=5.793KN
3）、根据公式（考虑各种荷载系数）
N=1.2/k1×NGK＋1.4ΣQi
=1.2/0.87×2.44＋1.4×5.793
=8.675KN
3、风载计算:
1）、风荷载标准值：
Wk=kμsμzWo
2）、基本风压：
Wo=0.4kN/㎡，k=0.7
3）、风压高度变化系数：
根据地面特性为C类、高度取值h=55m
μz=1.41
4）、挡风系数ψ：
钢管杆件、节点的挡风系数：
经计算或查表：
ψ1=0.089
ψ2：
1000目安全网，网丝直径0.23mm,
ψ2=1.2（3.162+3.162）×0.23/10=0.1745
ψ=ψ1＋ψ2=0.089＋0.1745=0.2635
5）、脚手架风荷载体型系数：
μs
μs=1.3ψ=1.3×0.2635=0.343
综上计算：
风荷载标准值：
Wk=kμsμzWo=0.7×0.343×1.41×0.4kN/㎡=0.136kN/㎡
4、立杆验算：
1）、不组合风载时：
N=1.2NGK/k+1.4×ΣNQ
=1.2/0.87×2.44＋1.4×5.793=8.675kN
N/φA=8.675/（0.186×489）
=95N/㎜2≤[f]=205N/mm2
2）、组合风荷载时：
风荷载设计值产生的立杆弯矩MW:
MW=0.85×1.4WkLah2/10
=0.85×1.4×0.136×1.500×1.8002/10=0.079kN·m
立杆稳定性应满足公式的要求。
σ=N/φA＋MW/W≤[f]
立杆截面积：
A=4.89㎝2截面回转半径i=1.58㎝
钢材抗压强度设计值：
fc=205N/mm2²
立杆计算长度：
L0=kuhk=1.155u=1.5（查表）
L0=kuh=1.155×1.5×1.8=3.119m
立杆长细比：
λ=L0/i
=311.9/1.58=197<[λ]=210
查表得稳定系数：
φ=0.186
立杆稳定承载力设计值：
σ=N/φA＋MW/W
=8.675×103/（0.186×489）+0.079×106/5080
=95N/㎜2<[f]=205满足要求
经验算表明有足够的强度有效的满足主体施工要求。
七、悬挑脚手架计算书（筑业脚手架工程计算软件2012版）
（一）、参数信息:
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为17.75米，立杆采用单立杆；
搭设尺寸为：
立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为0.85米，立杆的步距为1.50米；
内排架距离墙长度为0.30米；
小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；
脚手架沿墙纵向长度为120米；
采用的钢管类型为Φ48×3.0；
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数0.80；
连墙件布置取两步两跨，竖向间距3.00米，水平间距3.00米，采用扣件连接；
连墙件连接方式为单扣件连接；
2.活荷载参数
施工均布荷载标准值（kN/m2）:
2.000；脚手架用途:
装修脚手架；
同时施工层数:
2层；
3.风荷载参数
本工程地处河南省开封市，查荷载规范基本风压为0.450，风荷载高度变化系数μz为0.740，风荷载体型系数μs为0.645；
计算中考虑风荷载作用；
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m2）:
0.1394；
脚手板自重标准值（kN/m2）:
0.300；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m2）:
0.110；
安全设施与安全网自重标准值（kN/m2）:
0.005；脚手板铺设层数:
4层；
脚手板类别:
竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:
栏杆、冲压钢脚手板挡板；
5.水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用14号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.30米，建筑物内锚固段长度1.70米。
与楼板连接的螺栓直径（mm）:
20.00；
楼板混凝土标号:
C40；
6.拉绳与支杆参数
支撑数量为:
1；
钢丝绳安全系数为:
6.000；
钢丝绳与墙距离为（m）:
1.200；
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.20m。
（二）、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值:
P1=0.033kN/m；
脚手板的荷载标准值:
P2=0.300×1.500/3=0.150kN/m；
活荷载标准值:
Q=2.000×1.500/3=1.000kN/m；
荷载的计算值:
q=1.2×0.033+1.2×0.150+1.4×1.000=1.620kN/m；
小横杆计算简图
2.强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，
计算公式如下:
最大弯矩Mqmax=1.620×0.8502/8=0.146kN.m；
最大应力计算值σ=Mqmax/W=32.584N/mm2；
小横杆的最大应力计算值σ=32.584N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足要求！
3.挠度计算:
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
荷载标准值q=0.033+0.150+1.000=1.183kN/m；
最大挠度V=5.0×1.183×850.04/（384×2.060×105×107800.0）=0.362mm；
小横杆的最大挠度0.362mm小于小横杆的最大容许挠度850.0/150=5.667与10mm，满足要求！
（三）、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
1.荷载值计算
小横杆的自重标准值:
P1=0.033×0.850=0.028kN；
脚手板的荷载标准值:
P2=0.300×0.850×1.500/3=0.128kN；
活荷载标准值:
Q=2.000×0.850×1.500/3=0.850kN；
荷载的设计值:
P=（1.2×0.028+1.2×0.128+1.4×0.850）/2=0.688kN；
大横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。
均布荷载最大弯矩计算:
M1max=0.08×0.033×1.500×1.5002=0.009kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算:
M2max=0.267×0.688×1.500=0.276kN.m；
M=M1max+M2max=0.009+0.276=0.285kN.m
最大应力计算值σ=0.285×106/4490.0=63.414N/mm2；
大横杆的最大应力计算值σ=63.414N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:
mm
均布荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：
Vmax=0.677×0.033×1500.04/（100×2.060×105×107800.0）=0.051mm；
集中荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：
小横杆传递荷载P=（0.028+0.128+0.850）/2=0.503kN
V=1.883×0.503×1500.03/（100×2.060×105×107800.0）=1.439mm；
最大挠度和：
V=Vmax+Vpmax=0.051+1.439=1.491mm；
大横杆的最大挠度1.491mm小于大横杆的最大容许挠度1500.0/150=10.0与10mm，满足要求！
（四）、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；
R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
小横杆的自重标准值:
P1=0.033×0.850×2/2=0.028kN；
大横杆的自重标准值:
P2=0.033×1.500=0.050kN；
脚手板的自重标准值:
P3=0.300×0.850×1.500/2=0.191kN；
活荷载标准值:
Q=2.000×0.850×1.500/2=1.275kN；
荷载的设计值:
R=1.2×（0.050+0.191）+1.4×1.275=2.074kN；
R<6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
（五）、脚手架立杆荷载的计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN），为0.1394
NG1=[0.1394+（0.85×2/2+1.50×2）×0.033/1.50]×20.00=4.497；
（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；采用竹笆片脚手板，标准值为0.30
NG2=0.300×4×1.500×（0.850+0.3）/2=1.035kN；
（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11
NG3=0.110×4×1.500/2=0.330kN；
（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005
NG4=0.005×1.500×20.000=0.150kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.012kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ=2.000×0.850×1.500×2/2=2.550kN；
风荷载标准值按照以下公式计算
其中Wo--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：
Wo=0.450kN/m2；
Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：
Uz=0.740；
Us--风荷载体型系数：
取值为0.645；
经计算得到，风荷载标准值
Wk=0.7×0.450×0.740×0.645=0.150kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.012+1.4×2.550=10.785kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×6.012+0.85×1.4×2.550=10.249kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw为
Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.150×1.500×
1.5002/10=0.060kN.m；
（六）、立杆的稳定性计算:
不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值：
N=10.785kN；
计算立杆的截面回转半径：
i=1.59cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：
k=1.155；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：
μ=1.500；
计算长度,由公式lo=kμh确定：
l0=2.599m；
长细比Lo/i=163.000；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：
φ=0.265；
立杆净截面面积：
A=4.24cm2；
立杆净截面模量（抵抗矩）：
W=4.49cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205.000N/mm2；
σ=10785.000/（0.265×424.000）=95.985N/mm2；
立杆稳定性计算σ=95.985N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值：
N=10.249kN；
计算立杆的截面回转半径：
i=1.59cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：
k=1.155；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：
μ=1.500；
计算长度,由公式l0=kuh确定：
l0=2.599m；
长细比:
L0/i=163.000；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：
φ=0.265
立杆净截面面积：
A=4.24cm2；
立杆净截面模量（抵抗矩）：
W=4.49cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205.000N/mm2；
σ=10249.380/（0.265×424.000）+60384.118/4490.000=104.668N/mm2；
立杆稳定性计算σ=104.668N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！
（七）、连墙件的计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
Nl=Nlw+N0
风荷载标准值Wk=0.150kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=9.000m2；
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）,N0=5.000kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：
Nlw=1.4×Wk×Aw=1.894kN；
连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=6.894kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf=φ·A·[f]
其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比l0/i=300.000/15.900的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；
又：
A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4.240×10-4×205.000×103=82.487kN；
Nl=6.894连墙件采用单扣件与墙体连接。
由以上计算得到Nl=6.894小于单扣件的抗滑力8.0kN，满足要求！
升级会员 