精编开封铭阳寓泰金桂苑地下车库一区脚手架搭设拆除专项施工方案.docx

1、精编开封铭阳寓泰金桂苑地下车库一区脚手架搭设拆除专项施工方案（此文档为word格式，下载后您可任意编辑修改！）脚手架搭设、拆除专项施工方案一、工程概况 开封铭阳寓泰金桂苑9#10#11#楼及1#地块地下车库一区，位于开封市魏都路以南，油库铁路专用线以西，建筑面积为 39488.17，地上16层，地下2层，剪力墙结构，建筑高度47.8m,建设单位为开封市铭阳置业有限公司，设计单位为郑州大学综合设计研究院有限公司，监理单位为河南建威工程监理有限公司，勘察单位为九州建筑设计院有限公司，施工单位为河南宇丰工程有限公司，基础为筏板基础；本建筑抗震设防烈度为7 度，建筑耐火等级地上、地下为一级，建筑性质为

2、一类高层住宅，抗震等级为三级，抗震等级技术措施为三级，结构设计合理使用年限为50 年。二、编制依据：1、 施工图纸。2、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。3、 建筑结构荷载规范（GB50009-2012）4、 本工程的地质勘察报告。三、材料材质和规格1、 钢管（1） 钢管材质使用A3，钢管进场必须有出厂合格证、质量检查报告；钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管允许偏差见下表：序号项目允许偏差检查工具1焊接钢管尺寸（mm） 外径48 壁厚 3.0-0.5游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.7塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度

3、0.50游标卡尺4各种杆件的端部弯曲L1.5m5钢板尺5立杆弯曲 3ml4m 4ml6.5m 12 206水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30（2）钢管上禁止打眼。2、 扣件用可缎铸铁铸造的直角扣件、回转扣件和对接扣件。其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831-2008）规定；采用其它材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭矩达65N.M时,不得发生破坏。3、 架板采用标准竹脚手板，一般情况下每块质量不宜大于30kg。4、 连墙件的材质应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700-2006）中Q235-A的规定。5、 工字钢符合

4、规范要求。四、计算模型建立外架根据规范要求一层至六层为落地脚手架，搭设高度17.7米，计算时要对最大搭设高度，大小横杆，连墙件等分别进行验算。七层至十二层、十三至十六层为悬挑脚手架，搭设总高度48.8米五、架体构造1、立杆间距：横距0.85 M，纵距1.5 M（施工时按布置图数值）。内立杆距墙外皮的距离0.3 M。2、大横杆步距1.5M。3、墙体拉结杆布置：竖向3.0 M二步架，水平距离3.0 M两跨。4、作业层横向水平杆间距0.75 M，小横杆间距0.75 M，同时立杆与大横杆交点处必须设小横杆。5、剪刀撑设置长度方向由两端部开始，四角及转角处必须设剪刀撑及加固，具体剪刀撑示意图进行。脚手架

5、在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑，角度45度-60度。6、工字钢步距1.5 M。架体基础坐落在地下室顶板之上，采用50mm垫木，局部存在素土的部位进行分层夯实，浇筑C20素砼垫层为架体基础。六、落地脚手架计算书（筑业脚手架工程计算软件2012版） （一）、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 17.7米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为0.85米，大小横杆的步距为1.50 米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 120 米；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣

6、件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.00 米，水平间距3.00 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件； 2、脚手架计算书2.1计算说明： 本计算书是依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011编制而成的。因脚手架所受荷载变异性较大；扣件接点属于半刚性，且接点刚性大小与扣件质量有关，接点性能存在较大变异；脚手架结构、构件存在初始缺陷，如杆件的初弯曲、锈蚀，搭设尺寸误差、受荷偏心等均较大；与墙的连接点，对脚手架的约束性较大，针对以上问题尚不具备独立进行概率分析的条件，故对结构抗力乘以小于1的调整系数-/R，其值是与常用安全系数进行校准确定。

7、 扣件式钢管脚手架，一般情况下，偏心产生的附加弯曲应力不大，予以忽略，并在有关调整系数中加以了考虑。 按照冷弯薄壁型钢结构技术规范的规定，对本工程所使用的钢管Q235-A级钢的抗拉、抗压、抗弯强度设计值f取为：205N/MM2。2.2计算搭设高度计算已知：立杆横距b=1.5米；立杆纵距=1.2米；横杆步距L=1.8米；内立杆距离建筑物b1=0.35米；脚手架步距h=1.8米，铺设脚手板按2层考虑；脚手架与建筑物拉结点的位置，竖向间距H1=3h=4.5米，水平距离L1=3L=5.4米；钢管为483.0；施工荷载QK=2.0KN/M2。试验算采用单根钢管作立杆，其允许搭设高度为：（1）.查有关表格

8、得：Af=47.028KN。（2）.查有关表格得：NG K 2=2.156KN。（3）.因是两个操作层同时施工，故QK=4.0KN/M2，查有关表格得：NQ K =5.70KN。（4）. 查有关表格得：NG K 1=0.411KN。（5）.将查得数值代入公式中，其中KA=0.85H = KAAf-1.30（1.2 NG K 2+1.4 NQ K）/1.2 NG K 1 =0.8547.082-1.3（1.22.156+1.45.70）/1.20.411=53.29米最大允许搭设高度为HMAX=52.9米38.4米（本工程脚手架高度）故满足工程施工需要。2.3、脚手架整体稳定性计算H=38.4米

9、，其折合步数n1=38.4/1.5=26步。求证：N/AKAKHf双钢管部分，每一步纵距脚手架的自重NG K 1= NG K 1+21.50.376（钢管自重）+0.0144（扣件自重）=0.411 + 1.128 + 0.056 =1.595KNN =1.2n1NG K 1+1.4 NQ K=1.2140.411+1.45.70=14.88KNb =1.5 H1=4.5X = 2H1/ b=9/1.5=6由b =1.5 H1=3 h 查有关表格得=30OX =X =306 = 180由OX = 180 查有关表格得 = 0.220立杆采用单钢管，KA =0.85高度调整系数KH = I/（1

10、+H/100）=1/（1+21/100）= 0.826将N、KA、KH代入公式得N/A = 14.88103/0.2202492 =25.3N/MM2KAKHf=0.850.826205 = 143.9 N/MM225.3N/MM2故脚手架搭设符合安全要求。2.4、纵向水平杆、横向水平杆计算：计算说明：纵向、横向水平杆自重与脚手板自重相比很小，忽略不计。抗剪承载力：V=Afv/k1=（489.3mm2120 N/mm2）/1.5=39.14KNK1为截面形状尺寸。横纵向水平杆的荷载有一只扣件传递，一只扣件的抗滑承载力设计值只有8.0KN，远小于V，所以只要满足扣件的抗滑力，杆件抗剪力也肯定能满

11、足。参数信息:1、承重结构有关承载力计算数据： 荷载计算：1)、恒 载：自重轴心压力标准值： NG1=HgK=200.125=2.5kN2)、活荷载产生的轴心压力:（脚手板，防护材料，施工荷载3kN/m2）：NQ1=1.215 kN; 3NQ2=0.228+0.011.520=0.528kN; NQ3=4.05kN; i=1QiK = NQ1NQ2NQ3 = 1.2150.5284.05=5.793 KN 3)、根据公式 (考虑各种荷载系数) N = 1.2/k1NGK1.4 Qi =1.2/0.872.441.45.793 =8.675KN3 、风载计算:1)、风荷载标准值： Wk=kszW

12、o2)、基本风压：Wo=0.4kN/ ， k=0.7 3)、风压高度变化系数： 根据地面特性为C类、高度取值h=55m z=1.414)、挡风系数：钢管杆件、节点的挡风系数：经计算或查表：1=0.0892： 1000目安全网，网丝直径0.23mm, 2=1.2（3.162+3.162）0.23/10=0.1745=12=0.0890.1745=0.26355)、脚手架风荷载体型系数：ss=1.3=1.30.2635=0.343综上计算：风荷载标准值：Wk=kszWo=0.70.3431.410.4kN/=0.136 kN/4、立杆验算：1)、不组合风载时：N=1.2 NGK/k+ 1.4NQ=

13、1.2/0.872.441.45.793=8.675kNN/A=8.675/（0.186489）=95 N/2 f=205 N/mm2 2)、组合风荷载时：风荷载设计值产生的立杆弯矩MW:MW=0.851.4 WkLah2/10=0.851.40.1361.5001.8002/10=0.079 kNm立杆稳定性应满足公式的要求。=N/AMW/Wf立杆截面积：A = 4.892 截面回转半径i=1.58 钢材抗压强度设计值：fc = 205 N/mm2立杆计算长度：L0=kuh k=1.155 u=1.5(查表)L0=kuh=1.1551.51.8=3.119m立杆长细比：=L0/ i=311.

14、9/1.58 =197=210 查表得稳定系数： =0.186立杆稳定承载力设计值： =N/AMW/W =8.675103/(0.186489)+0.079106/5080 =95N/2 f=205 满足要求 经验算表明有足够的强度有效的满足主体施工要求。七、悬挑脚手架计算书（筑业脚手架工程计算软件2012版）（一）、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 17.75米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为0.85米，立杆的步距为1.50 米；内排架距离墙长度为0.30米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 120 米；采

15、用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.00 米，水平间距3.00 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件连接；2.活荷载参数施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处河南省开封市，查荷载规范基本风压为0.450，风荷载高度变化系数z为0.740，风荷载体型系数s为0.645；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1394；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准

16、值(kN/m2):0.110；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用14号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.30米，建筑物内锚固段长度 1.70 米。与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C40；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1； 钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):1.200；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.20 m。 （二）、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在

17、大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.033 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.3001.500/3=0.150 kN/m ；活荷载标准值: Q=2.0001.500/3=1.000 kN/m；荷载的计算值: q=1.20.033+1.20.150+1.41.000 = 1.620 kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =1.6200.8502/8 = 0.146 kN.m；最大应力计算值 = Mqmax/

18、W =32.584 N/mm2；小横杆的最大应力计算值 =32.584 N/mm2 小于小横杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.150+1.000 = 1.183 kN/m ； 最大挠度 V = 5.01.183850.04/(3842.060105107800.0)=0.362 mm；小横杆的最大挠度 0.362 mm 小于小横杆的最大容许挠度 850.0 / 150=5.667 与10 mm，满足要求！（三）、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

19、1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.0330.850=0.028 kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.3000.8501.500/3=0.128 kN；活荷载标准值: Q= 2.0000.8501.500/3=0.850 kN；荷载的设计值: P=(1.20.028+1.20.128+1.40.850)/2=0.688 kN； 大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0331.5001.5002=0.009 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计

20、算:M2max=0.2670.6881.500= 0.276 kN.m；M = M1max + M2max = 0.009+0.276=0.285 kN.m最大应力计算值 = 0.285106/4490.0=63.414 N/mm2；大横杆的最大应力计算值 = 63.414 N/mm2 小于大横杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： Vmax= 0.6770.0331500.04 /(1002.060105107

21、800.0) = 0.051 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.028+0.128+0.850）/2=0.503kN V= 1.8830.5031500.03/ ( 100 2.060105107800.0) = 1.439 mm；最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.051+1.439=1.491 mm；大横杆的最大挠度 1.491 mm 小于大横杆的最大容许挠度 1500.0 / 150=10.0与10 mm，满足要求！ （四）、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN

22、，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.0330.8502/2=0.028 kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0.0331.500=0.050 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.3000.8501.500/2=0.191 kN；活荷载标准值: Q = 2.0000.8501.500 /2 = 1.275 kN；

23、荷载的设计值: R=1.2(0.050+0.191)+1.41.275=2.074 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! （五）、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1394 NG1 = 0.1394+(0.852/2+1.502)0.033/1.5020.00 = 4.497；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.30 NG2= 0.30041.500(0.850+0.3)/2 = 1.035 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重

24、标准值(kN/m)；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11 NG3 = 0.11041.500/2 = 0.330 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50020.000 = 0.150 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.012 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 2.0000.8501.5002/2 = 2.550 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按

25、照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.450 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.740 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.4500.7400.645 = 0.150 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.26.012+ 1.42.550= 10.785 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.26.012

26、+ 0.851.42.550= 10.249 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1501.500 1.5002/10 = 0.060 kN.m； （六）、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N =10.785 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 2.599 m；长

27、细比 Lo/i = 163.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.265 ；立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 10785.000/(0.265424.000)=95.985 N/mm2；立杆稳定性计算 = 95.985 N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =10.249 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i =

28、 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.599 m；长细比: L0/i = 163.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.265立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 10249.380/(0.265424.000)+60384.118/4490.000 =

29、104.668 N/mm2；立杆稳定性计算 = 104.668 N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！ （七）、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.150 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 9.000 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 1.894 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 6.894 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 300.000/15.900的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.24 cm2；f=205.00 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.24010-4205.000103 = 82.487 kN；Nl = 6.894 Nf = 82.487,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl =6.894小于单扣件的抗滑力 8.0 kN，满足要求！