新塘外墙悬挑脚手架专项施工方案最后.docx

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新塘外墙悬挑脚手架专项施工方案最后

一、编制依据

1、萧山新塘区块人才保障用房二期一标75#、76#、77#、78#、82#、83#、84#楼建筑施工图

2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》[JGJ130-2011）]

3、《建筑施工安全检查评分标准》（JGJ59-2011）

4、《混凝土结构设计规范》GB50010

4、设计修改通知

5、国家以及地方的有关法律、法规以及相关文件

二、工程概况

工程名称：

萧山新塘区块人才保障用房二期一标75#、76#、77#、78#、82#、83#、84#楼

工程地点：

杭州市萧山区、育才南路西侧（原王有史村）

建设单位：

杭州萧山三阳安居房开发中心

监理单位：

上海华铁工程咨询有限公司

设计单位：

浙江工业大学建筑规划设计研究院

主要建筑物和构筑物一览表

幢号

项目名称

层数（层）

结构类型

建筑物总高（m）

建筑面积（㎡）

75#楼

新塘区块人才保障用房

17层

框架剪力墙

地上56.40m

183847.07

76#楼

新塘区块人才保障用房

17层

框架剪力墙

地上56.40m

77#楼

新塘区块人才保障用房

17层

框架剪力墙

地上56.40m

78#楼

新塘区块人才保障用房

25层

框架剪力墙

地上.79.60m

82#楼

新塘区块人才保障用房

33层

框架剪力墙

地上102.80m

83#楼

新塘区块人才保障用房

33层

框架剪力墙

地上102.80m

84#楼

新塘区块人才保障用房

33层

框架剪力墙

地上102.80m

车库

新塘区块人才保障用房

地下二层

框架剪力墙

地下9.20m

三、搭设方案

1、方案概况

①、本工程为高层及超高层建筑，75#、76#、77#楼主楼高度50米，加室外0.90米，主楼室外地坪以上总高度为50.90米，加屋顶以上1.50m拦杆，主楼脚手架搭设高度均为52.40m。

机房部位5.80米加1.50m拦杆，搭设总高度为60.20米；本工程脚手架工程采用在常用敞开式双排扣件式钢管脚手架的基础上，采用分段卸荷的措施是增设悬挑卸荷结构措施，以达到既满足脚手架搭设的安全技术要求，又满足施工需要的目的。

75#、76#、77#楼南侧为基坑新回填土，为防止该部位的外脚手架下沉而坍塌，所以该部位在四层楼面开始外悬挑卸荷，四层楼面以下为双排落地脚手架，即四层楼面以下搭设高度为（10.60m），四层楼面以上为悬挑脚手架至十一层楼面（20.30m）75#、76#、77#楼在该部位各一挑。

东、西、北面十一楼面以下为常用敞开式双排扣件式钢管脚手架的基础上，采用分段斜拉卸荷，该段的搭设高度为30.60m，分别在七层和九层楼增加两道钢丝绳斜拉卸荷的措施办法。

十一层楼面以上至屋顶部分搭高度在20.30米，分别在十一层楼面增设悬挑卸荷结构措施，以达到既满足脚手架搭设的安全技术要求，又满足施工需要的目的《详见剖面图》。

（75#、76#、77#除南面四层楼面悬挑以下要拆除进行二次搭设外，其余待外装饰完成时一次性拆除。

②、78#楼主楼高度为74.60米，加屋顶以上1.50m拦杆，主楼脚手架搭设高度均为76.10m。

机房部位5.80米加1.50m拦杆，搭设总高度为83.40米；本工程脚手架工程采用在常用敞开式双排扣件式钢管脚手架的基础上，采用分段卸荷的措施是增设悬挑卸荷结构措施，以达到既满足脚手架搭设的安全技术要求，又满足施工需要的目的。

本楼南侧为基坑新回填土，为防止该部位的外脚手架下沉而坍塌，所以该部位在四层楼面开始外悬挑卸荷，四层楼面以下为双排落地脚手架，即四层楼面以下搭设高度为（10.60m），其余都为八层楼面（23.80m）开始悬挑脚手架，八层楼面以下为双排落地脚手架，八层楼面以上为悬挑脚手架，即八层楼面（23.80m）开始悬挑、十四层楼面（41.20m）、二十层楼面（58.60m）各一挑，《详见剖面图》。

十四层楼面以下的脚手架要拆除进行二次搭设。

③、82#、83#、84#楼主楼高度为97.80米。

本工程脚手架工程采用在常用敞开式双排扣件式钢管脚手架的基础上，采用分段卸荷的措施，82#、83#、84#楼，以达到既满足脚手架搭设的安全技术要求，又满足施工需要的目的。

本楼北侧为基坑新回填土，为防止该部位的外脚手架下沉而坍塌，所以该部位在二层楼面开始外悬挑卸荷，其余及以上从10层楼面28.20米开始每隔六层（17.40米×4挑）共四挑；增设悬挑卸荷结构措施，以达到既满足脚手架搭设的安全技术要求，又满足施工需要的目的。

为节约施工成本，二十二层楼面悬挑以下部分外墙脚手架准备拆除要进行二次搭设，《详见剖面图》。

2、材料要求

（1）钢管

钢管采用ф48钢管，壁厚为3.5mm，钢管采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定3号普通钢管，其质量符合《碳素结构钢》GB/T13293或BG/3092的现行规定。

钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层和硬弯，两端面切斜偏差<17mm；壁厚允计偏差0.35mm，外径允许偏差<-0.5mm,每根钢管质量不大于25kg,弯曲变形、锈蚀严重钢管或打过孔眼的钢管严禁使用。

（2）扣件

扣件为杆件的连接件，用可锻铸造，扣件不得有裂纹，并将影响其外观质量的粘砂、毛刺、氧化皮等清除干净：

扣件与钢管的贴和面的贴面必须严格整形，应保证与钢管扣件接触良好；口扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转扣件的两旋转面间隙应小于1㎜；当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于50㎜；新进的扣件必须有产品质量合格证，生产许可证和专业检测单位测试报告。

脚手架扣件材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定，脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65KN.m时，不得发生破坏。

（3）吊环、型钢固定件

吊环、型钢固定件分别为HPB235和HRB335钢筋，材质应符合《钢筋混凝土用热光圆钢筋》（GB13013-91）和《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》（GB1499-1998）的要求。

（4）连墙件

连墙件的材质要符合现行国家标准《碳素结构》（GB/T700）中Q235-A级的规定。

（5）脚手板

脚手板采用竹制脚手片，平面尺寸为900×1200。

砌筑和装修施工时，应满铺脚手板。

（6）安全网

安全网：

本工程采用密目式安全网，其构造要求、贯穿性试验、冲击试验必须符合安全规范要求，同时必须执行安检部门的准用证和出厂检验合格证。

3、脚手架构造

（1）脚手架布置：

本工程为双排脚手架，脚手架的步距为h=1.8m,立杆纵距为La=1.8m，立杆横距为Lb=0.90m，内立杆离外墙a=0.25～0.30m；横向水平杆间距c=0.375m；连墙点按两步三跨设置。

（2）剪刀撑连接采用对接：

在脚手架外侧立面的转角处开如设置，剪刀撑竖向应联系5根水平杆，横向应联系4根立杆，剪刀撑应沿架体高度连续设置。

在脚手架内侧，当连墙点横向间距>8m时，在此范围设剪刀撑。

（3）连墙点：

连墙点原则为二步三跨布置，横向间距4.5m即4根立杆3跨，竖向间距3m。

在剪力墙上（有的部位在结构边梁上）预埋φ48钢管，然后用短钢管一端与剪力墙或梁上预埋的φ48钢管用扣件扣紧，另一端与架体的小横杆扣接，当此短钢管与小横杆不在同一高度时，可只与内立杆连接。

四、脚手架计算

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为42.0米，立杆采用单立管。

搭设尺寸为：

立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.82米，立杆的步距1.80米。

采用的钢管类型为

48×3.5，

连墙件采用2步3跨，竖向间距3米，水平间距4.50米。

施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设9层。

卸荷钢丝绳采取3段卸荷，吊点卸荷水平距离2倍立杆间距。

卸荷钢丝绳的换算系数为0.82，安全系数K=6.0，上吊点与下吊点距离约3.0m。

悬挑水平钢梁采用16号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.15米，阳台处悬挑1.65米建筑物内锚固段长度1.85米。

悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，设有钢丝绳与建筑物斜拉结。

（一）、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.820/2=0.062kN/m

活荷载标准值Q=3.000×0.820/2=1.230kN/m

静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.062=0.120kN/m

活荷载的计算值q2=1.4×1.230=1.722kN/m

大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

跨中最大弯矩为

M1=（0.08×0.120+0.10×1.722）×1.5002=0.409kN.m

支座最大弯矩计算公式如下:

支座最大弯矩为

M2=-（0.10×0.120+0.117×1.722）×1.5002=-0.480kN.m

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

=0.480×106/5080.0=94.545N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

静荷载标准值q1=0.038+0.062=0.100kN/m

活荷载标准值q2=1.230kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=（0.677×0.100+0.990×1.230）×1500.04/（100×2.06×105×121900.0）=2.591mm

大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

（二）、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN

脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.820×1.500/2=0.092kN

活荷载标准值Q=3.000×0.820×1.500/2=1.845kN

荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.092+1.4×1.845=2.763kN

小横杆计算简图

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=（1.2×0.038）×0.8202/8+2.763×0.820/4=0.570kN.m

=0.570×106/5080.0=112.254N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5.0×0.038×820.004/（384×2.060×105×121900.000）=0.01mm

集中荷载标准值P=0