40+64+40连续梁施工方案跨S328省道.docx
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40+64+40连续梁施工方案跨S328省道
右DIK45+124.95跨S328省道
40+64+40m连续梁安全专项施工方案
1.编制依据及规范
1.1编制依据
⑴《跨度：
40+64+40m有碴轨道预应力混凝土连续梁（双线、悬浇）》图号：
青连桥通-I-08；
⑵《客货共线铁路桥涵工程施工技术指南》（TZ203-2008）
⑶《新建时速200公里客货共线铁路工程施工质量验收暂行标准》铁建设[2004]8号
⑷《铁路混凝土结构耐久性设计规范》（TB10005-2010）
⑸《铁路预应力混凝土连续梁（刚构）悬臂浇筑施工技术指南》（TZ324-2010）经规标准[2010]42号
⑹《铁路混凝土工程施工技术指南》铁建设[2010]241号
⑺《铁路混凝土工程施工质量验收标准》（TB10424-2010）
⑻《铁路桥涵工程施工安全技术规程》（TB10303-2009）
⑼已批复的标段实施性施工组织设计
1.2编制范围
本方案适用于跨环胶州湾高速公路特大桥右DIK45+124.95跨S328省道40m+64m+40m连续梁施工。
2.工程概况
2.1工程简介
跨S328省道连续梁构造：
一联（40+64+40）m预应力混凝土连续梁位于R=2800m的曲线上，在146#和147#墩间上跨S328省道，与省道相交里程为DK45+124.95，斜交角度79°17’3”。
边支座中心线至梁端0.7m，梁全长145.4m。
梁高沿纵向二次抛物线变化，中支点梁高5.0m，边支点及跨中梁高3.0m，中跨跨中直线段长10m，边跨直线段长13.7m。
梁体截面采用单箱单室直腹板形式，顶板厚度除梁端附近外均为35cm，腹板厚48～70～110cm，底板由跨中的40cm按二次抛物线变化至根部的80cm。
线间距为4.526m，顶板宽度为12.8m；底板宽度为6.7m。
全桥共35个节段，其中2个0#梁段在支架上现浇，长9m；1#-7#梁段各4个、为悬浇节段，长度分别为3.5m×3+4m×4；2个9#梁段（边跨现浇段）长7.7m，在支架上现浇；2个边跨合拢段及1个中跨合拢段，合拢段长度均为2m。
梁体混凝土强度等级为C55，封锚采用强度等级为C55补偿收缩混凝土，挡砟墙及人行道栏杆底座采用C40混凝土，保护层采用C40混凝土，人行道步板采用C30混凝土。
2.2预应力体系
2.2.1纵向预应力钢束采用抗拉强度标准值为1860MPa的高强低松弛钢绞线，公称直径15.2mm，技术条件符合国家标准《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224）。
管道形成采用金属波纹管。
锚固体系采用自锚式拉丝体系。
张拉采用与锚具配套的千斤顶设备。
2.2.2竖向预应力钢筋采用直径25mm预应力混凝土精轧螺纹钢筋，型号PSB830,抗拉强度标准值为830MPa，其技术条件应符合《预应力混凝土用螺纹钢筋》（GB/T20065）要求，管道形成采用内径φ35mm铁皮管成孔。
2.2.3横向预应力钢束采用抗拉强度标准值为1860MPa的高强低松弛钢绞线，公称直径15.2mm，技术条件符合国家标准《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224）。
管道形成采用90*19mm扁形金属波纹管，锚固体系采用BM15-5、BM15P-5扁形锚具。
2.3普通钢筋
采用符合现行国家标准《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》（GB1499.1）HPB300和《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》（GB1499.2）HRB440钢筋。
2.4桥面系及附属构造
桥面防水层、泄水管及人行道铺装：
在道碴槽内设置防水层及保护层60mm。
在挡砟墙内侧设置直径150mm泄水管。
在挡砟墙外侧分别设置信号、通信电缆槽、电力电缆槽。
接触网支柱中心距梁端距离应不小于5m。
连续梁两侧设置角钢栏杆，在结构两侧腹板上设置直径100mm的通风孔，间距2m左右。
设计采用两侧排水，梁顶及人行道保护层设置2%的横向流水坡。
为保证梁部结构在地震力等特殊荷载下的安全性能，梁与墩之间设置防震落梁设施。
在两侧人行道上按照间隔30m左右设置避车台。
在每个桥墩均设置接地钢筋，并在桥面板及梁底预留连接螺栓。
为防止从上跨桥上抛物，影响下面公路的正常运营，在上跨公路桥两侧面设置防抛网。
2.5桥梁支座设置
连续箱梁采用LXQZ系列球型钢支座。
一联设八个支座，固定支座1个，纵向活动支座3个，多向活动支座3个。
梁体位于曲线上时，横向及多向活动支座一般设于曲线外侧，固定支座设于曲线内侧。
2.6主要工程数量
工程数量表
部位
材料及规格
单位
数量
桥面宽度12.8m
主梁
C55混凝土
0号块
m3
384.47
其他梁段
m3
1692.55
补偿收缩混凝土
m3
15.64
fpk=1860MPa
钢绞线
9-7Φ5
t
13.723
12-7Φ5
t
44.151
15-7Φ5
t
45.383
5-7Φ5
t
22.787
粗钢筋
Φ25预应力混凝土用精轧螺纹钢筋
t
14.312
普通钢筋
HPB300
t
12.55
HPB400
t
347.63
波纹管
Φ80mm（内）
m
1306.805
Φ90mm（内）
m
6313.964
90×19mm（内）
m
3921.15
铁皮管
Φ35mm（内）
m
3364.71
锚具
M15-9
套
96
M15-12
套
216
M15-15
套
136
M15-5
套
330
M15P-5
套
330
JLM-25
套
2004
支座
球型钢支座（LXQZ型）
7000-DX
个
2
7000-ZX
个
2
30000-DX
个
1
30000-ZX
个
1
30000-HX
个
1
30000-GD
个
1
临时
工程
合龙段临时刚接构造
Q235钢材
t
5.9
挂篮
挂篮（单个70t）
套
4
2.7施工平面布置图
详见附图
2.8工程所在地特征
2.8.1工程地质特征
桥址区在勘探范围内所揭示地层为：
滨海丘陵及丘间平地，为剥蚀堆积区，下伏晚元古代晋宁期侵入片麻状花岗岩、燕山晚期二长花岗岩，局部侵入燕山期辉绿岩、花岗岩及煌斑岩等岩脉。
本桥址范围内无不良地质。
2.8.2水文地质特征
地下水为第四系孔隙潜水及基岩裂隙水，地下水水位埋深0.2-7.8m（高程26.08-52.09m），地下水主要由大气降水及地表水补给，水位季节变幅2-3m。
2.8.3气候
沿线位于暖温带亚湿润气候区，空气湿润，雨量充沛，温度适中，四季分明。
受海洋环境的影响，春季气温回升缓慢，夏季湿热多雨，但无酷暑，秋季天高气爽，降水少，蒸发强；冬季风大温低，持续时间较长。
按对铁路工程影响的气候分区，沿线属温暖地区。
2.9施工准备
2.9.1临时用电
现场采用大临用用电接入连续梁施工现场，场内设配电箱，按用电管理规定进行接电管理。
2.9.2施工便道
施工便道利用修筑的大临便道和乡镇公路相结合的方式，能保证施工所用材料及设备均可运至施工现场。
2.9.3施工用水
现场采用当地灌溉用水作为施工用水，主要用于连续梁混凝土的养护。
2.9.4钢筋加工厂
设置一个钢筋加工场，主要负责悬灌梁施工的钢筋加工，钢筋加工场地全部按照标准化要求进行场地硬化，并预制原材存放台座，加盖钢筋加工棚，配置相应的钢筋加工设备。
3.主要施工方案
3.1总体施工方案
连续梁采用挂篮悬臂浇筑，墩顶现浇段（0号块）采用搭设钢管立柱脚手架施工，悬臂浇筑段采用挂篮施工。
边跨现浇段采用钢管立柱脚手架施工，中跨及边跨合龙段采用合龙吊架（一侧挂篮）施工，吊架底篮及模板采用挂篮的相应部件。
混凝土由拌和站集中供应，采用汽车泵泵送砼入模。
主跨及边跨钢筋、模板等采用主墩位旁塔吊吊装运输。
现浇连续梁施工采用4个菱形挂篮从中间2个主墩上分别对称平衡悬灌浇注，然后挂篮向两侧移位悬浇。
边跨现浇段及0#块均采用钢管立柱支架施工，中跨合龙段及边跨合拢段采用挂篮法施工。
先合龙边跨后合龙中跨。
为确保施工安全，采用挂篮底部及周围工作平台1.2m高度范围内使用安全网封闭的方案。
在挂篮上、下工作平台上铺设厚度≥2cm的木板使坠物不掉落到地面。
3.2连续梁附属工程施工
1）避车台及接触网支架平台：
箱梁合拢后开始进行桥面附属工程施工，箱梁现浇时应注意避车台和接触网支架平台悬臂的施工，避车台钢构件为现场加工，梁上安装。
2）箱梁防震落梁措施：
在0#块、9#块梁段混凝土浇筑时将焊接有套筒及锚固钢筋的预埋钢板预埋在梁体相应位置，将焊接成型的防落梁挡块通过螺栓安装到梁体底部。
3）箱梁排水施工：
箱梁排水采用在梁顶设高聚物改性沥青防水卷材，其上设置C40纤维混凝土保护层，箱体设HDPE高密度聚乙烯泄水管，箱梁顶面设泄水管盖。
4）挡碴墙：
挡碴墙下缘10cm高混凝土与梁体混凝土一同浇筑，在施工箱梁时预埋挡碴墙钢筋，同时每隔2m左右设10mm挡砟墙断缝，并以油毛毡填塞，箱梁合拢完毕后，进行钢筋绑扎和模板支立及C40混凝土浇筑工作。
5）人行道栏杆在施工箱梁时预埋栏杆基础钢筋，箱梁合拢后浇筑C40混凝土挡块。
6）通风孔的设置：
在结构两侧腹板上设置直径100mm的通风孔，间距2m左右，上下两侧间距1.1m，上层距离悬臂板根部0.3m左右。
3.3连续梁施工顺序（后附连续梁施工顺序图）
顺序
各施工阶段主要工作内容
1
1、主墩、边墩墩身施工完毕至墩顶，边墩墩顶不等高顶帽加高部分暂不浇筑，在主墩旁施工临时墩，在墩顶附近拼装托架或支架，并按规范要求进行预压。
2、在托架上立模浇筑0号块，将0号块分别与临时墩临时固结。
3、张拉并锚固纵向预应力束T1、F1、F2及竖向、横向预应力筋。
2
1、拆除主墩墩顶托架或支架，在0号块上安装挂篮。
2、在挂篮悬臂对称浇筑1号、1＇号节段，预埋相应预埋件。
3、张拉并锚固纵向预应力束T2、F3、F4及竖向、横向预应力筋。
3
1、分别主墩中心线为对称线同时移动挂篮至下一节段。
2、在挂篮悬臂对称浇筑2号、2＇号节段，预埋相应预埋件。
3、张拉并锚固纵向预应力束T3、F5、F6及竖向、横向预应力筋。
4
1、移动挂篮至下一节段。
2、在挂篮悬臂对称浇筑3号、3＇号节段，预埋相应预埋件。
3、张拉并锚固纵向预应力束T4、F7、F8及竖向、横向预应力筋。
5
1、移动挂篮至下一节段。
2、在挂篮悬臂对称浇筑4号、4＇号节段，预埋相应预埋件。
3、张拉并锚固纵向预应力束T5、F9、F10及竖向、横向预应力筋。
6
1、移动挂篮至下一节段。
2、在挂篮悬臂对称浇筑5号、5＇号节段，预埋相应预埋件。
3、张拉并锚固纵向预应力束T6、T6＇、F11、F12及竖向、横向预应力筋。
7
1、移动挂篮至下一节段。
2、在挂篮悬臂对称浇筑6号、6＇号节段，预埋相应预埋件。
3、张拉并锚固纵向预应力束T7、T7＇及竖向、横向预应力筋。
8
1、移动挂篮至下一节段。
2、在挂篮悬臂对称浇筑7号、7＇号节段，预埋相应预埋件。
3、张拉并锚固纵向预应力束T8及竖向、横向预应力筋。
4、适时在边墩旁搭设支架并按120%梁重预压，安装边墩支座，同时在边跨支架上浇筑梁段9。
9
1、拆除挂篮，安装边孔临时刚性连接构造，并临时张拉合龙钢束，拆除边墩水平临时约束。
2、现浇边跨合龙段8，预埋相应预埋件、养生。
3、待混凝土的强度和弹性模量达到设计值的100%后，张拉（或补张拉）并锚固纵向预应力束B3，拆除主墩临时固结，启用正式支座，并将主墩纵向活动支座临时锁定。
4、张拉并锚固纵向预应力束B1-B6、B14及竖向、横向预应力筋。
10
1、拆除边孔不平衡段现浇支架。
11
1、安装中跨跨中临时刚性连接构造，并临时张拉合龙束，解除主墩纵向活动支座的锁定。
2、用悬吊支架浇筑中跨合龙段8＇，养生。
3、张拉（或补张拉）并锚固纵向预应力束B7-B13、B8＇、T10及竖向、横向预应力筋。
12
1、拆除悬吊支架。
13
1、浇筑边墩墩顶不等高顶帽加高部分。
2、进行桥面铺装等工作。
3、整理场地，完成主梁施工。
3.3总体施工工艺流程
连续梁总体施工工艺流程图
3.4支座安装与预偏设置
3.4.1支座安装
本梁支座采用LXQZ系列球型支座，由于支座的体积和自重都较大，采用墩下组装、整体吊装就位的方法安装。
固定支座设置在146#墩右侧。
支座安装应在绑扎浇注段钢筋之前进行。
安装前，应先检查产品的技术指标、规格尺寸是否符合设计要求，如不符合，不得使用。
必须用小型磨光机打磨垫石表面，以保证整个面上均匀压力。
并认真检查所有表面、底座及垫石标高，直至垫石顶任一点标高与设计标高之差都在2mm以内，且四角高差不大于1mm；安装支座时，先在无灰尘干扰的平整地面上，按产品说明书组装支座并临时锁定，再整体吊起，纵横向对中放到支承垫石上，经复核确定支座标高及纵横向中心数据无误后锚固地脚螺栓。
安装支座时，要注意支座偏心设置。
根据连续梁混凝土收缩徐变、弹性变形、气温影响以及施工过程中连续梁临时支承的设置，计算确定支座上滑板的预偏值（请设计单位协助提供）。
使得混凝土的收缩徐变全部完成后在平均气温时，支座的上下座板中心能重合，以满足支座设计要求。
调整后，再将上、下支座板临时锁定。
支座安装前，应检查支座连接状况是否正常，但不得松动上、下座板连接螺栓。
安装时，凿毛支座就位部位的支承垫石表面，清除锚栓孔内中的杂物，安装灌浆用模板，并用水将支承垫石表面浸湿，用钢楔块楔入支座四角，找平支座，并将支座底面调整到设计标高，在支座底面与支承垫石之间应留有20-30mm空隙，安装灌浆用模板。
仔细检查支座中心位置及标高后，用无收缩高强度灌注材料灌浆，灌浆材料性能要求见下表所示：
抗压强度（MPa）
泌水性
不泌水
8h
≥20
流动度
≥220mm
12h
≥25
温度范围
＋5～＋35℃
24h
≥40
凝固时间
初凝≥30min,终凝≤3h
28d
≥50
收缩率
＜2%
56d和90d后
强度不降低
膨胀率
≥0.7%
应采用重力灌浆方式，灌注支座下部及锚栓孔处空隙，灌浆过程应从支座中心部位向四周注浆，直至从钢模与支座底板周边间隙观察到灌浆材料全部灌满为止。
灌浆前，应初步计算所需的灌浆体积，灌注实用浆体数量不应与计算值产生过大误差，应防止中间缺浆。
灌浆材料终凝后，拆除模板及四角钢楔块，检查是否有漏浆处，必要时对漏浆处进行补浆，并用砂浆填堵钢楔块抽出后的空隙。
拧紧下支座板锚栓，待灌注梁体混凝土后，及时拆除各支座的上、下支座连接钢板及螺栓，并安装支座钢围板。
安装支座时注意：
支座中心线与主梁中线应平行；支座标高应符合设计要求，且顶面水平；纵向活动支座上下导向块保持平行。
3.4.2支座偏移值计算
活动支座位移量指桥梁施工阶段结束后，活动支座的上支座板偏移支座理论中心线的位移，主要分为两部分：
因梁体的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起的位移量△1，由于体系温差引起的位移量△2，故活动支座位移量为△1+△2。
因活动支座的预设偏移量是抵消施工阶段
各墩活动支座产生的纵向水平位移量，故支座预设偏移量与支座位移量相反，即支座预设偏移量为△=—（△1+△2）。
3.4.2.1△1的计算
△1是因梁体的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起各墩活动支座的偏移量。
△1由设计计算出结果，设计图纸中提供相应的偏移值。
设计图纸中提供相应的偏移值，具体如下：
以顺桥向大里程方向为正单位：
mm
墩号
8
偏移量
14
0
-30
-43
3.4.2.2△2的计算
一般设计合拢温度取桥位处最低和最高月平均温度平均值，根据现场实际施工状况排出施工进度计划，计算出合拢日期，得出实际计划合拢温度。
△2=a△t*l，其中a为主梁混凝土线膨胀系数，△t为温差，l为计算位置至固定支座位置的梁体长度，△2为梁体的变形。
该桥位于山东省南青岛市王台镇范围平均气温为13℃，设计合拢温度为10℃。
根据施工现场的施工情况，计划8月合拢，合拢温度约25℃。
145#墩支座△2=—a△t*l=1*10-5*（25-10）*40000=—6mm
147#墩支座△2=a△t*l=1*10-5*（25-10）*64000=9.6mm
148#墩支座△2=a△t*l=1*10-5*（25-10）*104000=15.6mm
则各墩支座预偏移量为：
145#墩支座△=—（△1+△2）=—（15-6）=—9mm
147#墩支座△=—（△1+△2）=—（—30+9.6）=20.4mm
148#墩支座△=—（△1+△2）=—（—43+15.6）=27.4mm
3.4.2.3支座偏移值设置
（1）边墩偏移值设置
根据上面的计算结果，145#边墩支座偏移值设置，安装支座时将
支座上摆横向中心线向144#墩偏移9mm。
148#边墩支座偏移量设置，根据计算结果，安装支座时将支座上摆横向中心线向149#墩偏移27.4mm。
安装支座时先解除工厂临时连接，将支座上板偏移至设计位置，再将支座上下临时连接，以免施工过程发生变动。
（2）中墩偏移值设置
146#墩设置固定支座，故该墩上支座不设偏移量。
147#中墩支座偏移量设置，根据计算结果，安装支座时将支座上摆横向中心线向148#墩偏移20.4mm。
3.5混凝土泵送设备的选择、布置
由于悬臂施工的要点在于对称平衡施工，所以箱梁浇筑时两端应注意平衡，应控制两侧混凝土浇筑进度差不大于2立方，两侧施工不平衡荷载不得超过20t，为此选用2汽车泵进行泵送混凝土施工。
进行梁体施工时两台输送泵分别支立在主跨桥墩的两侧。
3.60#块施工
3.6.1施工工艺流程
0#块施工工艺流程图
3.6.2墩梁临时固结
1.确定产生不平衡弯矩的荷载
现浇梁在分段施工过程中会产生部分不平衡荷载，产生不平衡荷载主要为三部分：
堆放在已施工节段上的料具、钢材、以及施工人员等临时荷载引起的不均衡荷载，此部分荷载为主荷载；
箱梁构件自重因施工产生的误差及T构自身两端设计重量偏差引起的不均衡荷载，此部分荷载较小。
施工过程中空中吊装机具时，吊装机具坠落在桥面上对桥梁产生的冲击荷载。
2.墩梁固结方案
在墩顶四角设四个临时支墩，每个临时支墩内布置32根双拼φ25螺纹钢，间距10cm，埋入墩内150cm，埋入梁体80cm。
支墩尺寸300cm×35cm。
（详见墩梁临时固结图）灌注C50混凝土作为临时固结方案，
连续梁箱体与临时支座相接部位布设纵横φ12间距100mm*100mm的钢筋网，当主筋与墩帽或梁体底板钢筋冲突时应调整临时固结钢筋。
临时支座顶底面各设一薄层隔离层，隔离层用两层油毡制作，以便在合拢后清除临时支座。
临时固结措施经设计认可后实施。
3.临时支座拆除（解除墩梁固结）
边跨合龙前，安装刚性骨架后，应随即将边跨一侧的支座上、下座板约束解除。
边跨合龙并张拉该阶段所有预应力束后，先对称拆除墩旁脚手架；主墩临时支座采用专门的线锯进行拆除。
中跨合龙后、张拉前，将主墩支座上、下座板的临时约束解除后，方可进行预应力张拉。
3.6.30#块托架施工
0#块长度9m，0#块采用钢管立柱支架，从上到下依次安放1.5cm厚竹胶板→10cm×12cm方木横梁→10cm×15cm方木纵梁→碗口式脚手架→I25a工字钢纵梁→双拼I40a工字钢横梁→φ630×10钢管立柱。
10cm×12cm方木横梁间距20cm，下方I25a工字钢纵梁在腹板下间距为30cm，在底板下间距为60cm，碗扣式钢管脚手架排距按照I25a工字钢间距排列。
I25a工字钢纵梁下放置双拼I40a工字钢横梁，由钢管立柱顶端的钢板支撑。
墩身顺桥向两边的侧模下布置2根I25a工字钢纵梁，间距为90cm，放置在双拼I40a工字钢横梁上。
钢管立柱采用φ630×10钢管，钢管立柱立于承台上，钢管与墩身净间距为2cm，钢管顺桥向间距为200cm，钢管横桥向间距分别为300cm，钢管立柱间用[14a槽钢进行可靠的连接，钢管立柱与墩身有效连接，使整个支架连成一体，共同受力，防止支架整体失稳，施工前进行预压。
预压以消除其非弹性变形，测出弹性变形，并检验支架的安全性能。
预压方法采取堆砂袋预压，预压吨位为箱梁自重的120%。
0#块支架形式见附图。
3.6.4梁体模板施工
1）底模
0#段底模支承在托架上，按设计要求调整模板面坡度，底模板采用1.5cm竹胶板，模板平整度通过可调支撑进行调整。
立模标高应根据预压结果预留支架系统的弹性变形值，设计预拱度，砼徐变及二期荷载等因素确定。
2）外侧模板
侧模采用厂制定型钢模，检查侧模的如下尺寸：
桥面宽度、桥梁高度桥面板下翼的平整度等，其误差应在允许范围内；由于梁体较高，为了防止混凝土浇筑时发生变形，在钢模上按1m间距设置拉筋孔，设置两排ф16对拉螺栓，拉杆套pvc管，双帽加固。
混凝土浇筑完毕达到拆模强度后，拆除模板，把对拉螺栓抽出，同时处理好螺栓位置的混凝土外观质量。
侧面模板背肋采用10×10cm方木，间距35cm，横向采用钢管，间距60cm，方木用钢管和对拉螺栓固定。
3）内模板和过人洞模板
箱梁内模选用小钢模，便于模板的拆运，整修，以保证施工工期。
内模通过拉筋进行定位加固，防止混凝土浇筑过程中模板上浮。
4）端板与堵头板
端板与堵头板是保证0#段梁端和孔道成形满足要求的措施。
端模架为钢结构，骨架∠100mm×100mm×10mm角钢做横梁、竖梁，用长
拉杆穿过两内模对拉。
每端可用多根角钢作斜撑与支架联结，以保证端板准确定位。
由于箱梁纵向预应力管道密集，堵头板预应力筋孔道集中，根据施工要求及制作条件，用钢板加工后组拼。
外侧模、内模、端模间用拉杆螺栓联结并用钢管做内撑，以制约施工时模板变位和变形。
5）模板安装
成形后模板的整体、局部强度和刚度应满足安全要求，其允许挠度及变形误差应符合规定，外形尺寸准确，模面平整光洁，装拆操作安全方便。
模板内部尺寸允许偏差为0～3mm；轴线偏位允许偏差为±50mm，模面平整度（2mm内）允许偏差为1mm。
模板安装顺序为：
安装底板→外侧模→内模→端头板→底板堵头板→顶板内模→顶板堵头板→外翼边板。
6）模板拆卸
浇筑混凝土后，待强度达到设计强度的80%时可按如下顺序脱模：
堵头板→端模板→外侧模→过人洞模→底模。
底模脱模必须等到本节段预应力筋张拉后才能进行。
3.6.5托架预压
0#块支架预压荷载按照最大施工荷载的1.2倍进行，以检测支架的整体承载能力和消除支架的非弹性变形，并观测弹性变形量。
预压荷载选用重1吨左右的沙袋，袋子装完后，称量出具体重量后标注在袋子外面醒目位置，做好详细的称量并做好记录。
预压材料在搅拌站装完称量后运至施工场地。
加载位置和顺序按照与梁体混凝土加载情况相一致，预压加载按照施工荷载的60%、100%和120%分三级进行。
各级加载后每隔1h测量竖向及横向变形值两次沉降值小于2毫米时进行下级加载。
第三级加载后静停24h开始分级卸载，并观测弹性变形值。
预压前先在底模和下部支架顶端及支架基础上布设观测点，测量位置设在边跨的两端、梁跨的1/4、1/2、3/4处，将测点布置在边跨截面的底、顶板中间位置和腹板中间位置。
预压前，测量观测点的原始标高，并作详细记录。
3.6.6混凝土浇注
混凝土浇筑前，必须对模板、钢筋间距、钢筋保护层、预埋件、
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