脚手架专项设计施工方案Word格式文档下载.docx

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七、脚手架搭设、检查与验收

1、脚手架搭设的技术要求,允许偏差与检验方法,应符合有关规定要求。

2、架子搭设和组装完毕，在投入使用前，应逐层、逐流水段由主管工长、架子班组长和专职技术安全人员一起组织验收,并填写验收单,内容如下：

（1）架子的布置、立杆、大小横杆间距；

（2）架子的搭设和组装；

（3）连墙点或结构固定部分要安全可靠，剪刀撑、斜撑应符合要求；

（4）架子的安全防护、安全保险装置要有效扣件和绑扎拧紧程度应符合规定。

（5）脚手板的铺设应符合规定。

（6）脚手架的基础处理、作法、埋置深度必须正确可靠。

八、脚手架的拆除

1、架子拆除时应分作业区，周围设绳绑围栏或设立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非操作人员入内。

2、拆架子的高处作业人员应戴安全帽，系安全带，扎裹腿，穿软底鞋方允许上架作业。

3、拆除顺序应遵守由上而下，先搭后拆，后搭先拆的原则，即先拆栏杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行，要严禁上下同时进行拆除作业。

4、拆立杆要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。

5、连墙杆应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑前，应用临时撑支住，然后才能拆抛撑。

6、拆除时要统一指挥，上下响应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。

7、大片架子拆除后所预留的斜道、上料平台、通道等,应在大片架子拆除前先进行加固,以便拆除后能确保其完整、安全和稳定。

8、拆除时严禁撞碰脚手架随近电源线，以防止事故发生。

9、拆除时不应碰坏门窗、玻璃、水落管、地下明沟等。

10、拆下的材料，应用绳索拴住杆件利用滑轮徐徐下运，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点、随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件或铁丝要集中回收处理。

九、脚手架安全管理

1、人员管理

（1）脚手架搭设人员必须经过国家现行标准《特种作业人员安全技术考核管理细则》考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检，体检合格后才可发上岗证。

（2）搭设脚手架人员必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。

2、脚手架搭设配件质量必须按有关要求进行检验，合格后方准使用。

（1）脚手架构配件质量必须按有关要求进行检验，合格后方准使用。

（2）脚手架搭设应按下列阶段进行质量检查,发现问题及时纠正。

①基础完工后及脚手架搭设前；

②操作层上施加荷载前；

③每搭设10米高度后；

④达到设计高度后。

（3）脚手架搭设必须符合规范要求后方可投入使用。

3、脚手架使用阶段安全管理

（1）操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板支撑、电源电线等固定在脚手架上，严禁任意挂起重设备。

（2）遇有六级以上大风、大雾、大雨和大雪天气应暂停脚手架作业，雨雾后进行操作要有防滑措施，且复工前必须检查无问题方可继续作业。

（3）应设专人负责对脚手架进行经常检查和维修。

（4）在脚手架使用期间，严禁任意拆除脚手架杆件。

（5）严禁任意在脚手架基础及其临近处挖掘作业。

（6）临街搭设的脚手架外侧应有防护措施，以防坠物伤人。

（7）在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守措施。

普通型钢悬挑脚手架计算报审表

工程名称

西苑住宅小区10#、11#楼

审核部位

普通型钢悬挑脚手架

计算参数

计算双排脚手架，大横杆在上，搭设高度为17.4m,采用单立杆。

搭设尺寸为：

立杆的纵距为1.2m，立杆的横距为1.2m，立杆的步距为1.5m。

连墙件布置取两步两跨，竖向间距3米，水平间距2.4米，施工均布荷载3kN/m2，同时施工2层，脚手板铺设4层,的基本风压为0.3kN/m2，型钢悬挑长度为1.6米，锚固长度为2.3米；

采用1道钢丝绳支撑。

设计示意图

搭设材料

脚手架采用φ48×

3.5钢管及可锻铸铁扣件搭设；

连墙件采用；

脚手板采用竹串片脚手板；

悬挑型钢20a号工字钢型号；

楼板混凝土强度等级C30；

锚固螺栓直径20mm；

横杆与立杆连接采用单扣件。

材料检测参数

序号

审核要点

计算过程

结论

1

大横杆的计算

大横杆的最大弯曲应力为

σ=61.811N/mm2<

[f]=205N/mm2

符合要求

大横杆的最大挠度为

V=1.081mm<

[V]=1200/150mm且<

10mm

2

小横杆的计算

小横杆的最大弯曲应力

σ=180.601N/mm2<

[f]=205N/mm2

小横杆的最大挠度为

V=4.081mm<

[V]=1200/150=8且<

10mm

3

扣件抗滑力的计算

单扣件实际抗滑承载力为6.4

扣件所受应力R=3.41kN<

6.4kN

4

立杆的稳定性计算

立杆稳定性计算（不考虑风荷）

σ=89.197N/mm2<

[f]=205N/mm2

立杆稳定性计算（考虑风荷）

σ=87.231N/mm2<

5

连墙件的稳定性计算

连墙件的设计

Nl=5.865kN<

Nf=95.133kN

6

悬挑梁的受力计算

水平支撑梁的最大应力计算值

σ=13.306N/mm2<

[f]=215N/mm2

7

悬挑梁的整体稳定性计算

水平钢梁的稳定性计算

σ=14.465<

[f]=215N/mm2

8

拉绳的强度计算

钢丝绳最小直径必须>

19mm

钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环最小直径必须>

14mm

9

锚固段与楼板连接的计算

楼板螺栓的轴向拉力

N=0.238kN<

[N]=67.51kN

楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度h要大于2.412mm。

楼板螺栓的轴向压力

N=6.46kN<

[N]=161.754kN

注：

此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。

普通型钢悬挑脚手架计算书

西苑住宅小区10#、11#楼工程；

属于框架-剪力墙结构;

地上16层;

地下1层；

建筑高度：

53.70m；

标准层层高：

2.90m；

总建筑面积：

27802.29平方米；

总工期：

486天；

施工单位：

庆阳陇东建筑工程有限公司。

本工程由庆阳市金都房地产开发公司投资建设，甘肃城乡规划设计研究院设计，甘肃有色工程勘察设计院地质勘察，甘肃省众诚监理公司监理，庆阳陇东建筑工程有限公司组织施工；

由齐仲勋担任项目经理，贺春旭担任技术负责人。

型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、

《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范编制。

一、参数信息:

1.脚手架参数

立杆的纵距为1.5米，立杆的横距为1.0米，立杆的步距为1.8米；

内排架距离墙长度为0.30米；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

采用的钢管类型为Φ48×

3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；

取扣件抗滑承载力系数0.80；

连墙件布置取两步两跨，竖向间距3米，水平间距2.4米，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件连接；

2.活荷载参数

施工均布荷载（kN/m2）:

3.000；

脚手架用途:

结构脚手架；

同时施工层数:

2层；

3.风荷载参数

本工程地处甘肃省庆阳市西峰区，查荷载规范基本风压为0.300，风荷载高度变化系数μz为0.740，风荷载体型系数μs为0.552；

计算中考虑风荷载作用；

静荷载参数

每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m2）:

0.1291；

脚手板自重标准值（kN/m2）:

0.350；

栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:

0.140；

安全设施与安全网自重标准值（kN/m2）:

0.005；

脚手板铺设层数:

6层；

脚手板类别:

竹串片脚手板；

栏杆挡板类别:

栏杆、竹串片脚手板挡板；

5.水平悬挑支撑梁

悬挑水平钢梁采用20a号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.6米，建筑物内锚固段长度2.3米。

与楼板连接的螺栓直径（mm）:

20.00；

楼板混凝土标号:

C35；

6.拉绳与支杆参数

支撑数量为:

1；

钢丝绳安全系数为:

8.000；

钢丝绳与墙距离为（m）:

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.2m。

二、大横杆的计算:

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:

P1=0.038kN/m；

脚手板的自重标准值:

P2=0.35×

1.2/（2+1）=0.14kN/m；

活荷载标准值:

Q=3×

1.2/（2+1）=1.2kN/m；

静荷载的设计值:

q1=1.2×

0.038+1.2×

0.14=0.214kN/m；

活荷载的设计值:

q2=1.4×

1.2=1.68kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）

2.强度验算

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×

0.214×

1.22+0.10×

1.68×

1.22=0.267kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

支座最大弯距为M2max=-0.10×

1.22-0.117×

1.22=-0.314kN.m；

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max（0.267×

106,0.314×

106）/5080=61.811N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=61.811N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

计算公式如下：

其中：

静荷载标准值:

q1=P1+P2=0.038+0.14=0.178kN/m；

活荷载标准值:

q2=Q=1.2kN/m；

最大挠度计算值为：

V=0.677×

0.178×

12004/（100×

2.06×

105×

121900）+0.990×

1.2×

121900）=1.081mm；

大横杆的最大挠度1.081mm小于大横杆的最大容许挠度1200/150mm与10mm，满足要求！

三、小横杆的计算:

根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值：

p1=0.038×

1.2=0.046kN；

脚手板的自重标准值：

1.2/（2+1）=0.168kN；

活荷载标准值：

Q=3×

1.2/（2+1）=1.440kN；

集中荷载的设计值:

P=1.2×

（0.046+0.168）+1.4×

1.44=2.273kN；

小横杆计算简图

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=1.2×

0.038×

1.22/8=0.008kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=2.273×

1.2/3=0.909kN.m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.917kN.m；

最大应力计算值σ=M/W=0.917×

106/5080=180.601N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=180.601N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×

12004/（384×

121900）=0.041mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.046+0.168+1.44=1.654kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

Vpmax=1654.08×

1200×

（3×

12002-4×

12002/9）/（72×

105

×

121900）=4.04mm；

最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.041+4.04=4.081mm；

小横杆的最大挠度为4.081mm小于小横杆的最大容许挠度1200/150=8与10mm,满足要求！

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

P1=0.038×

2/2=0.046kN；

小横杆的自重标准值:

P2=0.038×

1.2/2=0.023kN；

P3=0.35×

1.2/2=0.252kN；

Q=3×

1.2/2=2.16kN；

荷载的设计值:

R=1.2×

（0.046+0.023+0.252）+1.4×

2.16=3.409kN；

R<

6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载的计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN），为0.1291

NG1=[0.1291+（1.20×

2/2）×

0.038/1.50]×

15.00=2.397；

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；

采用竹串片脚手板，标准值为0.35

NG2=0.35×

6×

（1.2+0.3）/2=1.89kN；

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；

采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14

NG3=0.14×

1.2/2=0.504kN；

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；

0.005

NG4=0.005×

15=0.09kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.881kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3×

2/2=4.32kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

其中Wo--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Wo=0.3kN/m2；

Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Uz=0.74；

Us--风荷载体型系数：

取值为0.552；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×

0.3×

0.74×

0.552=0.086kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×

4.881+1.4×

4.32=11.906kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×

1.4NQ=1.2×

4.881+0.85×

1.4×

4.32=10.998kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

Mw=0.85×

1.4WkLah2/10=0.850×

0.086×

1.52/10=0.028kN.m；

六、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：

N=11.906kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

k=1.155；

当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

μ=1.53；

计算长度,由公式lo=k×

μ×

h确定：

l0=2.651m；

长细比Lo/i=168；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：

φ=0.251；

立杆净截面面积：

A=4.89cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

σ=11906/（0.251×

489）=96.999N/mm2；

立杆稳定性计算σ=96.999N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：

N=10.998kN；

k=1.155；

计算长度,由公式l0=kuh确定：

长细比:

L0/i=168；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：

φ=0.251

σ=10998.36/（0.251×

489）+27561.371/5080=95.033N/mm2；

立杆稳定性计算σ=95.033N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

七、连墙件的计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl=Nlw+N0

风荷载标准值Wk=0.086kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=7.2m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）,