混凝土课后答案第5章.docx
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混凝土课后答案第5章
5—1已知某承受均布荷载的矩形截面梁截面尺寸bxh=250mmx600mm(取as=
35mm),采用C25混凝土,箍筋为HPB235钢筋。
若已知剪力设计值V=150kN,试采用①8双肢箍的箍筋间距s?
『解』
(1)已知条件:
as=35mm
ho=h—as=600—35=565mmASV=101mm?
查附表1—2、2—3得:
f2f2f2
c=1.0,fc=11.9N/mm,"=1.27N/mm,yv=210N/mm
(2)复合截面尺寸:
hw565
hw=h0=565mmb=250=2.26<4属一般梁。
0.25cfcbh0=0.251.011.9250565=420.2kN>150kN
截面满足要求。
(3)验算是否可构造配箍:
。
“人匕厲丸匚1.27250565=125.6kN<150kN
应按计算配箍
(4)计算箍筋间距:
查表5—2,取s=200mm
(5)验算最小配箍率:
Asv1010.24丄0.241.27
bs=250200=0.202%>fyv=210=0.145%
满足要求。
(6)绘配筋图:
5-2图5-51所示的钢筋混凝土简支粱,集中荷载设计值F=120kN,均布荷载设计值
(包括梁自重)q=10kN/m。
选用C30混凝土,箍筋为HPB235钢筋。
试选择该梁的箍筋(注:
途中跨度为净跨度,ln=4000mm)。
(1)已知条件:
as=40mmh°=h—as=600—40=560mm
查附表1—2、2—3得:
(2)确定计算截面及剪力设计值:
对于简支梁,支座处剪力最大,选该截面为设计截面。
剪力设计值:
2qln2
V=2+F=2104+120=140kN
120
140=85.7%>75%
故应考虑剪跨比的影响a=1500mm
a1500
=ho=560=2.68<3.0
(3)复合截面尺寸:
hw560hw=ho=560mmb=250=2.24<4属一般梁。
0.25cfcbho=o.251.014.3250560=500.5kN>140kN
截面满足要求。
(4)验算是否可构造配箍:
1.751.75
1.0ftbh0=2.681.01.43250560=95.2kN<140kN
应按计算配箍
(5)计算箍筋数量:
选用双肢箍8,查表得ASV=101mm2
175
Vftbh0
1.0
210101560
14095.2
103
=265mm
取s=200mm,符合要求。
(6)验算最小配箍率:
心1010.24丄0.241.43
bs=250200=0.202%>fyv=210=0.163%
满足要求。
(7)绘配筋图:
5—3某T形截面简支粱尺寸如下:
bxh
x500mm(取as=35mm,
bf
=400mm,
f=100mm);采用C25混凝土,箍筋为
钢筋;由集中荷载产生的支座边建立设计值
V=120kN(包括自重),剪跨比入=3
:
200mm
HPB235
试选择
该梁箍紧。
『解』
(1)已知条件:
as=35mm
h°=h—as=500—35=465mm
查附表1—2、2—3得:
f2f2f2
c=1.0,fc=11.9N/mm,ft=i.27N/mm,yv=2i0N/mm
(2)复合截面尺寸:
hw365
hw=hohf=465ioo=365mmb=200=1.825<4属一般梁。
0.25cfcbho=o.251.011.9200465=276.68kN>120kN
截面满足要求。
(3)验算是否可构造配箍:
1.751.75
1.0ftbh°=31.01.27200465=51.67kN<120kN
应按计算配箍
(4)计算箍筋数量:
选用双肢箍8,查表得aSv=101mm2
取s=130mm,符合要求。
(5)验算最小配箍率:
Asv1010.24丄0.241.27
bs=130200=0.388%>fyv=210=0.145%
满足要求。
(6)绘配筋图:
5-4图5—52所示的钢筋混凝土矩形截面简支粱,
截面尺寸bxh=250mmx600mm,荷载设计值F=170kN(未包括梁自重),采用C25混凝土,纵向受力筋为HRB335钢筋,箍筋为HPB235钢筋。
试设计该梁:
(1)确定纵向受力钢筋根数和直径;
(2)配置腹筋(要求选择箍紧和弯起钢筋,假定弯起钢筋终点距支座截面边
缘为50mm)。
as=35mm,计算跨径lo=6.Om
ho=h—as=600—35=565mm
查附表1—2、2—3及表4—2、4—4得:
f2f2f2
c=1.0,fc=11.9N/mm,Tt=i.27N/mm,yv=2l0N/mm
f2
<二>求设计弯矩及剪力:
由力学知识得:
1=1.0,y=300N/mm,b=0.550
设计剪力为支座处V=Ra=170kN
设计弯矩为集中力作用处M=1701.5=255
kN•m
〈三〉正截面设计:
M255106
s=ifcbh0=25O56521.011.9=0.269
查附表4—1得=0.3203
所需纵筋面积AS
_LfL1.011.9
AS=bh°fy=0.3203250565300=1795mm2
取2丄25+2丄22,^=982+760=1742mm|2,其中2丄22弯起。
〈四〉斜截面设计:
V=170kN,Asb=760mm2
(1)复合截面尺寸:
hw560hw=ho=565mmb=250=2.24<4属一般梁。
°.25cfcbh0=0.251.011.9250565=420.2kN>170kN
截面满足要求。
(2)验算是否可构造配箍:
a1500
=ho=565=2.65<3.0
1.751.75
1.0ftbh°=2.651.01.27250565=86.01kN<170kN
应按计算配箍
(3)计算箍筋数量:
选用双肢箍8,查表得abv=101mm2
V=Vcs+Vsb
=86.01+fyvs+0.8fyAsbbsin45
=>s=232mm
取s=220mm
(4)验算最小配箍率:
Av1010.24-^0.241.27
bs=250220=0.202%>fyv=210=0.145%
满足要求。
-(5)绘配筋图:
5-5梁的荷载设计值及梁跨度同习题5-2但截面尺寸、混凝土强度等级修改如下
表,并采用①8双肢箍,试按序号计算箍筋间距填入表5—9内,并比较截面尺寸、混凝土
强度等级对梁斜截面承载力的影响?
序号
bxh/mm
混凝土强度等级
①8(计算
s)/mm
①8(实配
s)/mm
1
250x500
C25
128.2
120
2
250x500
C30
143.3
140
3
300x500
C25
154.1
150
4
250x600
C25
214.2
210
『解』
〈1>
(1)已知条件:
as=40mm
h°=h—as=500—40=460mm
查附表1—2、2—3得:
f2f2f2
c=1.0,fc=11.9N/mm,ft=1.27N/mm,yv=210N/mm
(2)复合截面尺寸:
hw460
hw=ho=460mmb=250=1.840<4属一般梁。
0.25cfcbh0=0.251.011.9250460=342.13kN>140kN
截面满足要求。
(3)验算是否可构造配箍:
a
=h°=
1500
:
460=3.26>3.0,取=3.0
1.75
1.75
1.0ftbho=31.01.27250460=63.90kN<140kN
应按计算配箍
(4)计算箍筋数量:
选用双肢箍8,查表得ASV=101mm2
取s=120mm,符合要求。
〈2>
(1)已知条件:
as=40mm
h°=h—as=500—40=460mm
查附表1—2、2—3得:
f2f2f2
c=1.0,fc=14.3N/mm,ft=1.43N/mm,yv=210N/mm
(2)复合截面尺寸:
hw460
hw=h°=460mmb=250=1.840<4属一般梁。
°.25cfcbh0=0.251.014.3250460=411.1kN>140kN
截面满足要求。
(3)验算是否可构造配箍:
应按计算配箍
(4)计算箍筋数量:
fyvAsvh0
210
101
460
、,1.75…
Vftbh。
s1.0=
140
71.95
103=143.3mm
选用双肢箍8,查表得ASv=ioimm2
取s=140mm,符合要求。
〈3>
(1)已知条件:
as=40mm
h°=h—as=500—40=460mm
查附表1—2、2—3得:
22f2
c=1.0,fc=ii.9N/mm,ft=i.27N/mm,yv=210N/mm
(2)复合截面尺寸:
hw460
hw=ho=460mmb=300=1.530<4属一般梁。
0.25cfcbh0=0.251.0
截面满足要求。
11.9
300
460=410.6kN>140kN
(3)
验算是否可构造配箍:
a1500
=h0=460
=3.26>3.0
取
=3.0
1.75
1.75
1.0ftbh0
=31.0
1.27
300
460=76.68kN<140kN
应按计算配箍
(4)
计算箍筋数量:
选用双肢箍
8,查表得
ASv=101mm2
取s=150mm,符合要求。
〈4>
(1)已知条件:
as=40mm
h°=h—as=600—40=560mm
查附表1—2、2—3得:
f2f2f2
c=1.0,fc=11.9N/mm,ft=i.27N/mm,yv=2i0N/mm
(2)复合截面尺寸:
hw560
hw=ho=560mmb=250=2.24<4属一般梁。
0.25cfcbho=o.251.011.9250560=416.5kN>140kN
截面满足要求。