金山大道加宽桥17m 16m现浇钢筋混凝土板梁桥梁专业设计说明书文档格式.docx
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包括在应考虑的各种情况下，各主要截面的内力值和位移值。
5）□施工阶段验算结果；
6）
使用阶段验算结果；
7）
承载能力阶段验算结果；
8）□墩台及基础验算结果；
9）□其它输出数据清单（附件）；
10）
桥梁专业控制截面安全性检算汇总表。
11）□
校审单
表号5.3-08QSP5.3-08（0）-2002-B
第页共页
设计子项
□方案（可研）□初设
施设
图号
校审意见、校审人签署及日期
处理意见
处理结果
确认
注：
1.本单不够时，可另加多页合订成册。
2.本单随图送校审，各级校审人填写意见后立即签署。
3.本“校审单”由项目（总）负责∕专业负责汇总整理一并归档。
4.本单的页码流水号原则上按图纸总目录顺序编排。
桥梁结构专业控制截面安全性检算汇总表
计算项目
计算阶段
计算值
规范值
安全否
计算点位描述
施工阶段
上缘最大正应力MPa
上缘最小正应力MPa
下缘最大正应力MPa
下缘最小正应力MPa
正常使用阶段
短期效应
长期效应
最大主拉应力MPa
最大活载挠度差cm
1.0
2.8
安全
跨中
最大裂缝宽度mm
0.18
0.2
墩顶
承载能力阶段
抗力值
截面位置描述
正截面抗弯强度kN•m
921.3
1815.7
墙顶截面
斜截面抗剪强度kN
1221
2339.3
墩顶截面
458.3
681.8
跨中截面
计算
校核
专业负责
审核
审定
1一、原始数据
本计算为17.4m+16m跨刚构桥，梁高1.2m，采用整体支架浇注施工。
采用midascivil2006计算，计算简化模型如图1所示，桥梁的横截面如图2、3、4所示。
现浇空心板和侧墙采用板单元建模，中墩、承台采用梁单元建模。
现浇空心板按等效厚度（面内、面外）输入，墩、侧墙、桩均按实际尺寸输入，因地质资料暂缺，故假设桩底固结点为承台以下3倍桩径处。
图1结构计算简图（节点591、单元422）
图2跨中横断面
图3中墩处横断面
图4桥台处横断面
1、材料：
主梁、侧墙、墩混凝土标号C40；
承台采用混凝土标号C30；
桩采用混凝土标号C25。
2、二期恒载：
二期恒载按面压力荷载施加于板梁上面，防撞墙面压力荷载施加于边板单元。
（1）桥面铺装重:
24×
0.10=2.4kPa
（2）防撞墙按10kN/m
（3）搭板传递的恒载为：
5×
（0.3×
25+0.1×
24）×
0.6＝29.7kN/m
（4）侧墙主动土压力：
根据《公路桥梁墩台设计与施工》（第一版）P252页，侧墙土压力计算如下：
台后填土的内摩擦角φ为30°
则Ka=tan2（45°
－φ/2）＝1/3,桥宽B=14m，牛腿斜长按约12m，土的容重γ＝19kN/m3。
图5侧墙土压力计算示意图
①轴
q1＝19×
0.9×
1/3＝5.7kPa
q2＝19×
6.9×
1/3＝43.7kPa
F＝1/2×
5.7×
0.9＝1.5+16.8＝2.6kN/m
③
5.9×
1/3＝37.4kPa
（5）支座沉降：
不均匀沉降，取5mm。
（6）收缩徐变：
程序自动计算。
3、活载：
（1）公路－I级；
（2）车道数：
按规范布置，最多加载2车道；
（3）冲击系数：
程序自动计算；
（4）季节温差：
升温20℃，降温20℃；
（5）日照温差：
温度梯度荷载按10度差控制。
（6）搭板传递的活载为：
（10.5×
5+180）×
2×
0.6/12＝23.25kN/m
（7）台后活载土压力：
①轴台后填土的内摩擦角φ为30°
则l0=H2tan（45°
-φ/2）=6.9×
0.577=3.98m,此范围内横向可布置两列车，轴重合计ΣG＝2×
140×
2＝560kN,桥宽B=14m，土的容重γ＝19kN/m3。
等代土层厚度h=ΣG/Bl0γ=560/（14×
3.98×
19）＝0.53m，
土压力ec＝γhKa＝19×
0.53×
1/3＝3.4kPa
③轴台后填土的内摩擦角φ为30°
-φ/2）=5.9×
0.577=3.4m,此范围内横向可布置两列车，轴重合计ΣG＝2×
3.4×
19）＝0.62m，
0.62×
1/3＝3.9kPa
（8）荷载组合：
详见附件。
2二、主梁控制截面最大内力值
1.弯矩单位：
kN•m；
2.剪力单位：
kN；
3.墩顶弯矩未折减。
2.1承载能力极限状态（公路—I级）
截面位置
跨中
墩顶
墙顶
最大正弯矩（kN•m）
305.0
345.6
538.1
最小负弯矩（kN•m）
-458.3
-1221.0
-921.3
图6承载能力极限状态最大正弯矩包络图
图7承载能力极限状态最小负弯矩包络图
2.2正常使用极限状态（公路—I级）
（1）短期效应组合
截面位置
墙顶
205.6
177.0
307.5
-290.8
-918.4
-600.1
图8正常使用极限状态（作用短期效应组合）最大正弯矩包络图
图9正常使用极限状态（作用短期效应组合）最小负弯矩包络图
（2）长期效应组合
200.7
147.2
282.8
-267.2
-908.6
-582.1
图10正常使用极限状态（作用长期效应组合）最大正弯矩包络图
图11正常使用极限状态（作用长期效应组合）最小负弯矩包络图
3三、主梁配筋验算
3.1主梁跨中上缘
表1：
正截面（I形或翼缘位于受压边的T形）抗弯承载能力验算
先判断受压区是否在翼缘内
此式左边＝
879.6459
满足,用表1结果
此式右边＝
2649.6
受压区在翼缘范围内
承载能力是否满足?
是
腹板宽度（cm）
b
36
混凝土强度等级
C40
截面实际高度（cm）
h
90
纵向钢筋级别
HRB335
受压翼缘有效宽度（cm）
bf/
96
砼轴心抗压强度设计值（MPa）
fcd
18.4
受压翼缘厚度（cm）
hf/
15
纵向筋（普通）抗拉强度值（MPa）
fsd
280
受拉筋（普预）至外边距离（cm）
a
10
纵向筋（普通）抗压强度值（MPa）
fsd/
受压筋（普预）至外边距离（cm）
a/
纵向筋（预应）抗拉强度值（MPa）
fpd
1260
受压筋（普合）至外边距离（cm）
aS/
纵向筋（预应）抗压强度值（MPa）
fpd/
390
受压筋（预合）至外边距离（cm）
ap/
受拉区筋（普通）截面积（cm2）
As
31.42
截面有效高度（cm）
h0
80
受压区筋（普通）截面积（cm2）
As/
0.00
砼受压区高度（cm）
x
5.0
受拉区筋（预应）截面积（cm2）
AP
受拉钢筋根数
受压区筋（预应）截面积（cm2）
AP/
受拉筋直径（mm）
Φ
20
受压区预筋应力（MPa）
σP0/
弯矩组合设计值（kN.m）
Md
458.3
桥梁结构重要性系数
γ0
结构弯矩设计值（kN.m）
左边
承载能力（kN.m）
右边
截面裂缝验算
裂缝宽度（mm）
Wtk
0.164
裂缝宽度是否满足要求
钢筋表面形状系数
C1
1
构件受拉翼缘宽度（cm）
bf
长期效应影响系数
C2
1.459
构件受拉翼缘厚度（cm）
hf
构件受力性质系数
C3
1.15
钢筋应力（MPa）
σSS
133.0
受拉筋至外边距离（cm）
普通钢筋弹性模量（GPa）
ES
200
纵向受拉筋直筋（mm）
de
20.0
纵向受拉筋配筋率
ρ1
0.004
短期效应组合弯矩值（kN.m）
MS
290.8
计算所采用配筋率
ρ
0.006
荷载长期效应组合值（kN.m）
NL
267.2
受拉钢筋直筋（mm）
荷载短期效应组合值（kN.m）
NS
钢筋根数
普通钢筋面积（cm）
AS
B类预应力筋面积（cm）
3.2主梁跨中下缘
562.9734
20.11
3.2
16
305
305.0
441.4
0.165
100
1.488
146.9
16.0
0.007
205.6
200.7
3.3主梁墩顶上缘
正截面抗弯承载能力验算（矩形或翼缘位于受拉边的T形）
承载能力是否满足？
120
纵向普通钢筋级别
18.4
a'
280
aS'
fsd'
ap'
1260
110
fpd'
390
12.2
80.42
根
As'
0.00
受拉钢筋直径（mm）
32
AP'
σP0'
结构设计弯矩值（kN.m）
0.180
1.495
119.3
32.0
918.4
908.6
80.42
3.4主梁墩顶下缘
3.1
20.11
610.7
0.101
1.416
92.0
0.002
177.0
147.2
3.5主梁墙顶上缘
9.4
61.58
28
0.148
1.485
101.8
28.0
600.1
582.1
61.58
3.6主梁墙顶下缘
正截面抗弯承载能力验算（
升级会员 