沙滨路锚杆及抗滑桩施工方案2Word文件下载.docx

沙滨路锚杆及抗滑桩施工方案2Word文件下载.docx

《沙滨路锚杆及抗滑桩施工方案2Word文件下载.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《沙滨路锚杆及抗滑桩施工方案2Word文件下载.docx（27页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

该工程为于重庆市沙坪坝区石门大桥下的沙西路，交通方便。

地内基岩面大体上为西高东低，南北高，中锋底，该区地表水由高向底往嘉陵江排除（具体岩石成分见地质勘测报告）。

财信.沙滨城市C、D两地块边坡支护工程，边坡支护型式采用桩板式+锚杆板肋式挡墙两种支护型式。

一、锚杆+板肋式挡墙

锚杆+板肋式挡墙平面位置布置在C地块地下车库外边线2米处，由AB段、GA段、EF段、FG段组成，全长110.45m，墙高9.4~12.8m，3

20注M30水泥二、桩板挡墙

桩板墙平面位置布置在C、D地块地下车库外边线2米处，其中C块块由BC段、CD段、DE段组成，全长100.62米，D块块由HJ段、JK段、KL段、LM段、MH段组成，全长195m，共计75根桩，桩深为13.5~16m。

桩径分别为3000*1500，2000*1250，桩间挡板高为8.5~9.35m。

第三章总体施工方案概述

一、桩板挡墙

首先施工桩，桩成型后在按逆作法施工挡板，土石方施工采用机械凿打由上往下、分层开挖。

根据土质情按2~3m一层开挖，开挖一层后迅速施工桩挡板，待桩挡板砼达强度到75%后在开挖下一层，按此方法重复进行至设计高程。

二、锚杆+板助墙

首先施工土石方开挖，土石方施工采用机械凿打由上往下、分层开挖。

根据土质情按2~3m一层开挖，开挖一层后迅速施工锚杆钻孔注浆，经锚杆抗拨试验抽捡合格后，在进行板助墙施工，待板肋砼强度达到75%后在开挖下一层，按此方法重复进行至设计高程。

三、基坑土石方

土石方开挖严格遵循“分层开挖、逐层支护”的加固原则，及时做好坡顶及坡面防排水，尽快完成边坡防护施工，减少边坡暴露时间，严格控制开挖一段施工一段的支护流程。

四、监控测量

基坑开挖后在边坡施工期间，严格对边坡进行监控测量，结合施工现场实际情况进行监测点的埋设，建立边坡监测系统，做好边坡监测，对监测数据及时整理、分析，及时反馈监理及业主。

并根据监测数据，指导现场施工。

若现场开挖揭露地质情况与设计严重不符时，及时与有关部门联系，结合实际情况指导进行动态设计。

最终达到信息化施工、动态设计的目的。

本工程监测由业主委托有资质的单位进行实施。

第四章主要施工方法

一、基坑开挖

1、本工程属于深基坑开挖，由于该工程距周边建筑物较近，因此不采用爆破施工。

开挖方法采用边开挖边支护，根据现场地质情决定每层开挖深度，土方按2m一层开挖、软质岩按3m一层开挖，更质岩按4m一层开挖，开挖边坡采用桩板墙支护部分，应在桩成型之后进行基坑开挖，开挖一层按逆作法施工层，开挖边坡采用锚杆肋板墙支护部分应开挖一层按逆作法支护一层，按此方法重复进行施工。

2、土方开挖采用挖掘机开挖配合自卸汽车运输，石方采用机械破碎开挖，，开挖后的弃土采用挖掘机装车，自卸汽车运至业主指定弃土场，开挖从上至下分层依次进行，并按上述逆作法施工分段分层开挖，开挖后的地面随时作成一定的坡度，以利排水，确保施工范围内地面无积水，并保证边坡支护前的稳定。

3、机械开挖在建筑物5m范围内由人工配合作业，并随时注意观察，严禁大开大挖。

开挖边坡时，预留0.3~0.5m人工清理，并确保开挖成型后边坡表面平整无明显凹凸现象。

4、基坑开挖注意事项

（1）在施工中应保证基础工程的质量和安全施工的技术措施，有效防止雨水冲刷边坡和侵蚀地基土壤，施工前先在顶部挖一条300×

300㎜临时排水沟。

（2）开挖过程中应经常校核开挖平面位置、水平标高、水准点和边坡坡度是否符合施工图纸的要求。

（3）土方明挖从上至下分层分段依次进行，严禁自下而上或采取倒悬的开挖方法，施工中随时作成一定的坡度，以利排水，开挖过程中应避免边坡稳定范围形成积水。

（4）使用机械开挖时，应适当留有修坡余量，再用人工修整，并满足施工图纸要求的坡度和平整度。

（5）在开挖边坡上遇有地下水渗流时，应在边坡修整和加固前，采取有效的疏导和保护措施。

（6）土方明挖过程中，如出现裂缝和滑动迹象时，应立即暂停施工和采取应急抢救措施，并通知监理工程师。

必要时，应按监理工程师的指示设置观测点，及时观测边坡变化情况，并做好记录。

（7）施工过程中设专人控制边坡开挖坡度，对发现的问题，及时予以纠正。

防护施工不能紧跟开挖时，必须调整施工计划，加强防护施工的机械人员投入，或在不能及时防护的坡面暂留一定厚度的保护层，待做护坡时，采用人工清刷。

二、桩板挡墙

1、施工顺序：

桩施工前，先挖好临时排水沟，做好生产现场排水工作，桩采用跳槽施工。

2、施工工艺流程：

测放桩位→砌筑井圈→搭设架篷→开挖桩孔→自检修正→安装护壁（扎筋、支模、浇砼）→拆模挖孔（前三道工序循环）→凿打基岩（岩石强度试验和成型锅底）→检查隐蔽（清底）→垫层封底→钢筋缝扎→浇桩芯砼。

3、施工放线测量：

按设计坐标，放线复测桩位，根据桩孔十字线进行施工放样，并在桩位外设置龙门柱，以便施工时随时校正桩位，保证桩心偏差≤20mm。

4、搭设施工平台：

在护圈上用钢管搭设操作平台，平台3m×

3m，平台上铺设8cm厚木板，并在平台上搭设提升脚手架井架，以利土石方运输，井架荷载≤2000kg。

平台上段设彩条布，以遮挡雨水。

5、施工机具：

人工挖孔采用机具包括专用交车提桶、提绳、潜水泵、鼓风机、输风管、锹、风镐、风钻、低压照明灯、电铃等。

6、人工挖孔：

施工前应清除桩位临近杂物，平整场地。

挖孔顺序依据土质、钻孔布置及流水段划分而定。

挖土方时由人工从上到下逐层用镐、锹进行，遇到硬土层或孤石用锤、钎破碎。

桩内挖土方次序为先中间后周边，土层部分按设计直径加护壁厚度控制开挖截面，弃土装入吊桶内，少量地下渗透水随泥土一起吊出。

7、护壁模板：

抗滑桩内护壁模板采用四大块定型模板，护壁模板和支撑采用我公司成功应用的快速支拆抗滑桩内模板的施工方法。

施工中应视情况采用快速支拆抗滑桩内模板的有效措施对护壁作临时支撑，确保桩内施工安全。

护壁模板采用四大块弧形工具式内模板拼装而成，模板间上下各设一道环形支撑，模板用3mm厚钢板或40厚木板加工制成，模板上直径按设计桩径，下口直径增大150mm。

利用护壁模板上支撑反铁锅底下料平台，覆盖在护壁模板上组成砼进料模具和振捣护壁砼的操作平台。

8、砼护壁施工：

若地质较差，如土层部分，抗滑桩施工采用开挖一段即浇筑段砼护壁。

每段深度为1m，护壁上下两段搭接50mm。

待每段土方开挖成形时，经自检或专检无误后安放护壁钢筋笼（护壁钢筋笼事先现场制作成型）或地缝扎成型，护壁钢筋的安装应在土方开挖至支模深度后进行，待护壁钢筋安装或绑扎后及时支模并用串筒浇灌砼。

继续进行上述施工，依次循环进行至设计深度。

9、绑扎桩芯钢筋：

根据各桩成孔深度，下料制作绑扎钢筋笼。

钢筋骨架整体制作，每隔2.0m设置加劲箍一道。

经检查合格的钢筋笼，由葫芦吊送到孔内，就位时应对准桩位，吊直扶稳，缓慢下沉，避免碰撞孔壁。

整个钢筋笼下沉至设计位置后应及时固定，复查清孔后的孔底是否干净，符合要求后立即浇灌砼。

10、桩芯砼灌注：

检查成孔质量合格后应尽快浇注砼。

砼采用现场机械拌合，坍落度严格控制在50mm内，砼下料采用串筒，分层浇筑振捣，每层浇筑高度不超过500mm。

浇注砼应连续浇筑不得留水平施工缝，用振动棒随浇随振捣直至桩顶地梁底标高下口。

砼浇灌完毕后，砼在终凝前应检查桩柱筋位置及桩顶标高是否正确并及时进行养护。

桩芯砼按规范要求每桩留设试件不得少于1组，且每桩分别留设7天及28天强度试件，以便掌握桩芯砼强度发展情况，提前分期分批进行桩芯动测试验。

11、保证挖孔桩施工质量及安全措施：

（1）、当第一批抗滑桩（3-5根左右）凿打到设计要求的嵌入中风化岩层深度时，应同监理代表一起钻取芯到检测中心作天然岩石单轴抗压强度试验，并通知建设方，由建设方通知设计、监理、地勘、质监等有关人员共同检查验收，认定合格共同签认隐蔽记录后才能进行封底处理。

（2）、孔内开挖土石方时，每挖一段（1.00m深度）时，应根据井圈上的控制进行垂直度和孔径检查，有欠挖现象必须进行个修正处理，符合设计要求和规范规定后才能扎筋支模浇灌砼护壁。

（3）、抗滑桩内钢筋笼采用量尺寸后现场制作成型，利用葫芦吊入孔内，钢筋嵌入孔后进行保护层垫块绑扎，孔内人员从挂梯上下，不许踩踏绑孔成型的螺箍筋。

3）、抗滑桩篱工时，砖砌井圈外1.0m范围内不许堆积土和石块，孔内操作人员当吊土石方时应站于防护板内，以免掉落物体伤人，孔内操作人员必须通过挂梯上下，孔内有人操作时孔上必须有人看护。

（4）、孔内操作人员严禁酒后和带病工作，坚持孔内操作人员两小时换班作业，不许在孔内连续作业两小时以上，坚持有人操作必须电工和管理人员现场值班制度。

（5）、当抗滑桩深度达到5.00m以上时，采用鼓风机配胶皮管或采用一台空压机多个接出口、集中送风的方式为每桩坑送风以保证井底空气流通。

同时每班人员下坑之前均应进行先送风或进行空气测试，确定桩孔内空气正常后方可进入坑内操作，井口上下还应保持可靠的通讯联系。

（6）、孔内采取低压行灯照明和机械送风于孔底，照明行灯必须用橡胶软芯绝缘电缆线，孔内送风采用橡胶给水管，电源线和送风管必须牢固绑扎在桩孔顶，提升架防护棚杆上，井下人员应穿绝缘胶鞋。

（7）、当抗滑桩内有渗透水时，应采取先挖集水坑，后视水量大小而选用抽水泵排水，抽水泵的电源开关设在桩顶上口，专人抽水。

必须按设计要求做护壁，护壁砼达到强度要求后方可拆模。

同时井下人员必须按规定戴好安全帽，人员上下应拴安全带。

（8）、所有机具必须坚持班前检查、班后清理。

吊运物体的绳子必须拴牢，容器不可装载过满。

为防止物体、地面上人员误入孔中，在每个抗滑桩孔口上应用竹板或木板封盖，也可做0.80m高钢筋安全围栏，围栏用ф14钢筋，纵横间距200mm接而成。

12、抗滑桩施工安全防护措施

（1）、工程抗滑桩施工区域正处于切坡地带，需采取以下安全技术措施保证工程顺利进行。

（2）、实行跳槽跳孔开挖，按奇数偶数将所有桩编号，土石方施工完成后必须待桩芯砼浇筑完成后才能进行相邻桩的土石方施工。

三、锚杆+板肋墙

（一）、人工削坡

1、边坡土石方削坡施工工艺

测量放线→搭设脚手架→布设安全网→人工土石方清坡→挖机装自卸汽车运输→检底抄平→交验。

2、测量放线

进场后首先组织测量人员按设计边坡坡度，放出边坡开挖边线并建立控制网。

3、人工削坡施工方法

根据边坡的削坡厚度不同确定不同的施工方法。

厚度大于0.5m的边坡，由于需要清除的土石方量大，石块体积大，从坡上往下滚动时容易砸坏脚手架，故采用先削坡后搭脚手架的方法施工，施工时在坡顶开挖边线外设置锚墩，供人工削边坡时系安全带（绳）所用。

厚度小于0.5m的边坡，采用先搭脚手架后清坡的方法施工。

清坡时，安全绳可系在脚手架上。

施工机械采用风镐，计划投入风镐10台，分多个个作业点作业形成流水施工。

供风采用P375型英格索兰空压机2台，一台空压机可供5台风镐同时作业。

削坡面沿着测量已放的坡度清坡，从上至下按顺序进行。

清坡时尽量将土石改小，让小碎块沿着坡滑下，不能让大石块滚下，避免产生大石块砸坏脚手架、伤人等不安全因素的存在。

作业人员在边坡上工作，必须系安全带。

削坡的石方，要及时清运走，采用自卸汽车转运石渣，挖机装车，严禁运渣车沿途洒漏，运到业主指定的弃土场堆放。

（二）、脚手架的搭设

锚杆施工操作平台用钢管脚手架搭设，要求平台宽度大于3米，外设防护拦杆，平台高度与机高、倾角、孔位关系一致，要求施工平台能承受施工时振动及拉拔力，且施工中不变形、不沉降。

脚手架工程分为安全防护脚手架、钻机平台脚手架，混凝土浇筑加固脚手架及井架等。

1、扣件式钢管脚手架的搭设程序

2、扣件式钢管脚手架的搭设要点

（1）、钢管采用外径48mm，壁厚3.5mm的焊接钢管，扣件采用锻铸件。

（2）、脚手架采用双排脚手架，立杆搭接长度不小于1m，搭接头错开且不小于500mm。

立杆的垂直偏差当架高在30m以内时，应不大于架高的1/200。

（3）大横杆的接长宜采用对接扣件，也可搭接。

搭接长度不小于1m，并用3个扣件固定。

接头应错开，相邻接头的水平距离不应小于500mm，大横杆的长度一般不宜小于三跨，且应不小于6m。

（4）、小横杆：

小横杆用直角扣件扣紧在大横杆上，且紧靠立杆。

靠墙一端应离开墙面5-15cm。

（5）、连墙件：

连墙件设置的垂直距离不大于4m，采用预设锚钉等刚性连墙件。

（6）、斜撑和剪刀撑：

斜杆应在1-2步距内，由底至顶呈“之”字形连续布置，用旋转扣件与立杆或大、小横杆相接。

斜撑的间距不得超过6根立杆，与地面夹角为45-60°

，并在下脚处垫木板或金属板墩。

剪刀撑应在外侧立面整个长度和高度范围内连续设置。

（7）、架子稳定性计算

落地式扣件钢管脚手架计算书

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。

计算参数:

双排脚手架，立杆采用单立管。

立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.20米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.50米。

钢管类型为

48×

3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.00米，水平间距3.00米。

施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。

栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。

脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。

基本风压0.80kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。

地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。

a、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1）.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.150×

1.200/2=0.090kN/m

活荷载标准值Q=2.000×

1.200/2=1.200kN/m

静荷载的计算值q1=1.2×

0.038+1.2×

0.090=0.154kN/m

活荷载的计算值q2=1.4×

1.200=1.680kN/m

大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

跨中最大弯矩为

M1=（0.08×

0.154+0.10×

1.680）×

1.5002=0.406kN.m

支座最大弯矩计算公式如下:

支座最大弯矩为

M2=-（0.10×

0.154+0.117×

1.5002=-0.477kN.m

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

=0.477×

106/4491.0=106.196N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3）.挠度计算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

静荷载标准值q1=0.038+0.090=0.128kN/m

活荷载标准值q2=1.200kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=（0.677×

0.128+0.990×

1.200）×

1500.04/（100×

2.06×

105×

107780.0）=2.907mm

大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

b、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1）.荷载值计算

大横杆的自重标准值P1=0.038×

1.500=0.058kN

1.200×

1.500/2=0.135kN

1.500/2=1.800kN

荷载的计算值P=1.2×

0.058+1.2×

0.135+1.4×

1.800=2.751kN

小横杆计算简图

2）.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=（1.2×

0.038）×

1.2002/8+2.751×

1.200/4=0.834kN.m

=0.834×

106/4491.0=185.622N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5.0×

0.038×

1200.004/（384×

2.060×

107780.000）=0.05mm

集中荷载标准值P=0.058+0.135+1.800=1.993kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V2=1992.600×

1200.0×

1200.0/（48×

107780.0）=3.231mm

最大挠度和

V=V1+V2=3.278mm

小横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!

c、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值P1=0.038×

1.200=0.046kN

荷载的计算值R=1.2×

0.046+1.2×

1.800=2.737kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:

单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

d、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；

本例为0.1195

NG1=0.120×

16.000=1.912kN

2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；

本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15

NG2=0.150×

4×

1.500×

（1.200+0.300）/2=0.675kN

3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；

本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3=0.150×

4/2=0.450kN

4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；

0.005

NG4=0.005×

16.000=0.120kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.157kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×

2×

1.200/2=3.600kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中W0——基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）附录表D.4的规定采用：

W0=0.800

Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）附录表7.2.1的规定采用：

Uz=1.250

Us——风荷载体型系数：

Us=0.600

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×

0.800×

1.250×

0.600=0.420kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×

1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×

3.157+0.85×

1.4×

3.600=8.072kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

3.157+1.4×

3.600=8.828kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85×

1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值（kN/m2）；

la——立杆的纵距（m）；

h——立杆的步距（m）。

经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×

0.420×

1.500/10=0.169kN.m

e、立杆的稳定性计算:

1）.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.828kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.550；

　　l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=1.155×

1.550×

1.500=2.685m；

　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；

　　W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.491cm3；