结构设计计算书Word文件下载.docx

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q＝0.50kN/M2

　计算跨度　Lx=7800mm　；

计算跨度　Ly=3000mm

　板厚　H=80mm；

砼强度等级：

C30；

钢筋强度等级：

HPB235

4、计算方法：

弹性算法。

5、泊松比：

μ＝1/5.

6、考虑活荷载不利组合。

二、计算结果：

　Mx=（0.01108+0.06778/5）*（1.35*3.5+0.98*0.3）*3.0^2=1.10kN·

M

　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：

　Mxa=（0.00988+0.11172/5）*（1.4*0.3）*3.0^2=0.07kN·

Mx=1.10+0.07=1.17kN·

Asx=245.64mm2，实配φ8@200（As＝251.mm2）

ρmin＝0.307%，ρ＝0.314%

　My=（0.06778+0.01108/5）*（1.35*3.5+0.98*0.3）*3.0^2=3.13kN·

　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：

　Mya=（0.11172+0.00988/5）*（1.4*0.3）*3.0^2=0.25kN·

My=3.13+0.25=3.38kN·

Asy=277.81mm2，实配φ8@180（As＝279.mm2）

ρmin＝0.307%，ρ＝0.349%

　Mx'

=0.07760*（1.35*3.5+0.98*0.5）*3.0^2=3.64kN·

Asx'

=366.56mm2，实配φ10@150（As＝524.mm2,可能与邻跨有关系）

ρmin＝0.307%，ρ＝0.654%

　My'

=0.12258*（1.35*3.5+0.98*0.5）*3.0^2=5.75kN·

Asy'

=485.38mm2，实配φ8@100（As＝503.mm2,可能与邻跨有关系）

ρmin＝0.307%，ρ＝0.628%

三、跨中挠度验算：

Mk--------按荷载效应的标准组合计算的弯矩值

Mq--------按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值

（1）、挠度和裂缝验算参数：

　Mk=（0.01108+0.06778/5）*（1.0*3.5+1.0*0.5）*3.0^2=0.89kN·

　Mq=（0.01108+0.06778/5）*（1.0*3.5+0.5*0.5）*3.0^2=0.83kN·

Es＝210000.N/mm2Ec＝29791.N/mm2

Ftk＝2.01N/mm2Fy＝210.N/mm2

（2）、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度Bs：

①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：

ψ＝1.1-0.65*ftk/（ρte*σsk）（混凝土规范式8.1.2－2）

σsk＝Mk/（0.87*ho*As）（混凝土规范式8.1.3－3）

σsk＝0.89/（0.87*61.*251.）=66.49N/mm

矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*80.=40000.mm2

ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）

ρte＝251./40000.=0.00628

ψ＝1.1-0.65*2.01/（0.00628*66.49）=-2.021

　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2

②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE：

αE＝Es/Ec＝210000.0/29791.5=7.049

③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf'

：

矩形截面，γf'

＝0

④、纵向受拉钢筋配筋率ρ＝As/b/ho＝251./1000/61.=0.00412

⑤、钢筋混凝土受弯构件的Bs按公式（混凝土规范式8.2.3－1）计算:

Bs=Es*As*ho^2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/（1+3.5γf'

）]

Bs＝210000.*251.*61.^2/[1.15*0.200+0.2+6*7.049*0.00412/（1+3.5*0.00）]=325.01kN·

（3）、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ：

按混凝土规范第8.2.5条，当ρ'

＝0时，θ＝2.0

（4）、受弯构件的长期刚度B，可按下列公式计算：

B＝Mk/[Mq*（θ-1）+Mk]*Bs（混凝土规范式8.2.2）

B＝0.89/[0.83*（2-1）+0.89]*325.01=167.747kN·

（5）、挠度f＝κ*Qk*L^4/B

f＝0.00524*4.0*3.0^4/167.747=10.121mm

f/L＝10.121/3000.=1/296.，满足规范要求！

四、裂缝宽度验算：

①、X方向板带跨中裂缝：

　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：

σsk＝0.89*10^6/（0.87*53.*251.）=76.53N/mm

ρte＝251./40000.=0.006

　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01

ψ＝1.1-0.65*2.01/（0.01*76.53）=-0.604

　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2

　ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*（1.9c+0.08*Deq/ρte）（混凝土规范式8.1.2－1）

　ωmax＝2.1*0.200*76.5/210000.*（1.9*20.+0.08*11.43/0.01000）=0.020，满足规范要求！

②、Y方向板带跨中裂缝：

σsk＝2.52*10^6/（0.87*61.*279.）=170.03N/mm

ρte＝279./40000.=0.007

ψ＝1.1-0.65*2.01/（0.01*170.03）=0.333

　ωmax＝2.1*0.333*170.0/210000.*（1.9*20.+0.08*11.43/0.01000）=0.073，满足规范要求！

⑤、右端支座跨中裂缝：

σsk＝2.79*10^6/（0.87*60.*524.）=102.21N/mm

ρte＝524./40000.=0.013

ψ＝1.1-0.65*2.01/（0.01*102.21）=0.125

　ωmax＝2.1*0.200*102.2/210000.*（1.9*20.+0.08*14.29/0.01309）=0.026，满足规范要求！

⑥、上端支座跨中裂缝：

σsk＝4.41*10^6/（0.87*61.*503.）=165.43N/mm

ρte＝503./40000.=0.013

ψ＝1.1-0.65*2.01/（0.01*165.43）=0.473

　ωmax＝2.1*0.473*165.4/210000.*（1.9*20.+0.08*11.43/0.01257）=0.087，满足规范要求！

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3

铰支/固定/铰支/铰支/

g＝4.00kN/M2

q＝2.00kN/M2

　计算跨度　Lx=45000mm　；

计算跨度　Ly=2700mm

　板厚　H=100mm；

　My=（0.07031+0.00000/5）*（1.20*4.0+1.40*1.0）*2.7^2=3.18kN·

　Mya=（0.12500+0.00000/5）*（1.4*1.0）*2.7^2=1.28kN·

My=3.18+1.28=4.45kN·

Asy=307.05mm2，实配φ8@150（As＝335.mm2）

ρmin＝0.307%，ρ＝0.335%

=0.12500*（1.20*4.0+1.40*2.0）*2.7^2=6.93kN·

=429.09mm2，实配φ8@100（As＝503.mm2,可能与邻跨有关系）

ρmin＝0.307%，ρ＝0.503%

　Mk=（0.07031+0.00000/5）*（1.0*4.0+1.0*2.0）*2.7^2=3.08kN·

　Mq=（0.07031+0.00000/5）*（1.0*4.0+0.5*2.0）*2.7^2=2.56kN·

σsk＝3.08/（0.87*81.*335.）=130.24N/mm

矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2

ρte＝335./50000.=0.00670

ψ＝1.1-0.65*2.01/（0.00670*130.24）=-0.394

④、纵向受拉钢筋配筋率ρ＝As/b/ho＝335./1000/81.=0.00414

Bs＝210000.*335.*81.^2/[1.15*0.200+0.2+6*7.049*0.00414/（1+3.5*0.00）]=763.19kN·

B＝3.08/[2.56*（2-1）+3.08]*763.19=416.284kN·

f＝0.00542*6.0*2.7^4/416.284=4.152mm

f/L＝4.152/2700.=1/650.，满足规范要求！

σsk＝3.08*10^6/（0.87*81.*335.）=130.24N/mm

ρte＝335./50000.=0.007

ψ＝1.1-0.65*2.01/（0.01*130.24）=0.099

　ωmax＝2.1*0.200*130.2/210000.*（1.9*20.+0.08*11.43/0.01000）=0.034，满足规范要求！

④、下端支座跨中裂缝：

σsk＝5.47*10^6/（0.87*81.*503.）=154.35N/mm

ρte＝503./50000.=0.010

ψ＝1.1-0.65*2.01/（0.01*154.35）=0.260

　ωmax＝2.1*0.260*154.4/210000.*（1.9*20.+0.08*11.43/0.01005）=0.052，满足规范要求！

4

铰支/固定/固定/铰支/

　计算跨度　Lx=3300mm　；

计算跨度　Ly=6600mm

　Mx=（0.05620+0.01350/5）*（1.20*4.0+1.40*1.0）*3.3^2=3.98kN·

　Mxa=（0.09650+0.01740/5）*（1.4*1.0）*3.3^2=1.52kN·

Mx=3.98+1.52=5.50kN·

Asx=337.90mm2，实配φ10@200（As＝393.mm2）

ρmin＝0.307%，ρ＝0.393%

　My=（0.01350+0.05620/5）*（1.20*4.0+1.40*1.0）*3.3^2=1.67kN·

　Mya=（0.01740+0.09650/5）*（1.4*1.0）*3.3^2=0.56kN·

My=1.67+0.56=2.23kN·

=0.11790*（1.20*4.0+1.40*2.0）*3.3^2=9.76kN·

=615.52mm2，实配φ10@100（As＝785.mm2,可能与邻跨有关系）

ρmin＝0.307%，ρ＝0.785%

=0.07860*（1.20*4.0+1.40*2.0）*3.3^2=6.51kN·

=465.18mm2，实配φ8@125（As＝402.mm2,可能与邻跨有关系）

ρmin＝0.307%，ρ＝0.402%

　Mk=（0.01350+0.05620/5）*（1.0*4.0+1.0*2.0）*3.3^2=1.62kN·

　Mq=（0.01350+0.05620/5）*（1.0*4.0+0.5*2.0）*3.3^2=1.35kN·

σsk＝1.62/（0.87*81.*335.）=68.45N/mm

ψ＝1.1-0.65*2.01/（0.00670*68.45）=-1.742

B＝1.62/[1.35*（2-1）+1.62]*763.19=416.284kN·

f＝0.00471*6.0*3.3^4/416.284=8.051mm

f/L＝8.051/3300.=1/410.，满足规范要求！

ψ＝1.1-0.65*ftk/