车库承重架方案.docx

车库承重架方案.docx

《车库承重架方案.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《车库承重架方案.docx（10页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

车库承重架方案

一、工程基本情况及模板支架设计

本工程为1#楼车库，为框架、剪力墙结构一层，总体层高为3.7米，局部层高为6.2米，梁最大截面为300×2050mm此梁为车库中较小的一部分，其中梁截面尺寸较为普遍的500×850mm、350×750mm，为考虑承重结构的安全性及施工的经济合理，对最大截面及500×850mm的梁进行设计计算，最大跨度均为8400mm。

车库顶板厚度人防为220mm，其余为200mm，以220mm为设计计算对象。

基本情况及承重架计划横距、纵距和步距如下：

序号

结构名称

最大跨度

横距

纵距

步距

1

梁300×2050

8400mm

梁下五根立杆

0.14m

0.6m

1.5m

2

梁500×850

8400mm

梁下三根立杆

0.4m

1.2m

1.5m

3

板厚220

0.8m

0.6m

1.5m

承重架按规定设置纵横向扫地杆、剪刀撑等，整个承重系统必须与已浇的柱子形成可靠的连接，确保整个支模承重系统在强度、刚度和稳定性方面安全可靠。

承重模板支架布置见附图一

二、编制依据

<<建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范>>（JGJ130-2001）

<<混凝土结构工程施工及验收规范>>（GB50204-92）

<<混凝土结构工程施工质量验规范>>（GB50204-2002）

杭州六合房产之江项目图纸结施-47修A～54修A

三、承重模板支架立杆稳定性计算

荷载组合及标准值

模板、钢筋砼、施工人员及施工设备、振捣砼时产生的荷载。

模板标准值0.5KN/m2

钢筋自重标准值1.5KN/m3

混凝土标准值24KN/m3

施工人员及设备荷载标准值1.0KN/m2

混凝土振捣时的荷载标准值2.0KN/m2

根据JGJ130-2001规范第4.3.2条规定：

在基本风压等于或小于0.35KN/m2的地区，构造符合规范要求时，验算脚手架立杆的稳定性，可不考虑风荷载作用。

第一部分：

300×2050mm梁下承重架的验算

不组合风荷载时计算：

N/φA≤f

模板支架立杆计算段的轴向力设计值N，应按下式计算：

N=1.2∑NGK+1.4∑NQK

∑NGK模板、新浇混自重与钢筋自重标准产生和轴向力总和：

1、楼面梁板模板自重

计算作用面积：

[（梁高-0.22）×2+横距×4+板下横距]×纵距

=[（2.05-0.22）×2+0.14×4+0.8]×0.6=3.012m2

则平均每根立杆承担模板重：

模板作用面积×0.5÷5根=3.012×0.5÷5=0.301KN

2、新浇混凝土自重

计算作用面积内砼自重：

梁高×梁宽×纵距+（横距×4-梁宽+板下横距）×纵距×板厚=2.05×0.3×0.6+（0.14×4-0.3+0.8）×0.6×0.22=0.509m3

则平均每根立杆下承担梁板砼自重

砼体积×砼标值÷5=0.509×24÷5=2.443KN

3、钢筋自重

平均每根立杆下承担钢筋自重

砼体积×1.5÷5=0.509×1.5÷5=0.153KN

则一根立杆的∑GK=0.301+2.443+0.153=2.897KN

∑QK为施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。

施工人员及设备荷载

作用面积=（梁下横距×4+板下横距）×纵距×1.0÷5

=（0.14×4+0.8）×0.6×1.0÷5=0.163KN

振捣混凝土时产生的荷载

作用面积=（梁下横距×4+板下横距）×纵距×2.0÷5

=（0.14×4+0.8）×0.6×2.0÷5

=0.326KN

∑QK=0.163+0.326=0.489KN

在不组合风荷载时，荷载组合如下：

全部恒载×恒载分项系数+全部活载×活载分项系数

=2.897×1.2+0.489×1.4=4.161KN

综上所述，不组合风载时的一根立杆最大轴向设计值

N=4.161KN

φ为轴心受压构件的稳定系数，根据λ，查表得

λ长细比，λ=L0/iL0=h+2a

L0=h+2a=1.5+2×0.3=2.1m

λ=L0/I=2.1×100cm/1.58cm=132.91

查表得，φ=0.381

A为立杆的截面面积，查表附录B，得A=4.89cm2

N/φA=4161÷（0.381×489）=22.33N/mm2≤f=205N/mm2

因此，不组合风载时承重支架立杆的稳定性符合要求。

抗滑承载力计算

正在浇捣层梁下立杆的第一个扣件承受的竖向力最大，须作抗滑验算

1、砼浇捣层梁下立杆的受力：

N=4.161+钢管+扣件

=4.161+1.15+0.45=5.761KN

2、砼浇捣层梁下立杆第一个扣件抗滑验算：

R=5.761KN÷1=5.761KN

直角、旋转扣件抗滑承载力设计值Rc=8KN

R

第二部分：

500×850梁下承重架的验算

不组合风荷载时计算：

N/φA≤f

模板支架立杆计算段的轴向力设计值N，应按下式计算：

N=1.2∑NGK+1.4∑NQK

∑NGK模板、新浇混凝土自重与钢筋自重标准产生和轴向力总和：

4、楼面梁板模板自重

计算作用面积：

[（梁高-0.22）×2+横距×2+板下横距]×纵距

=[（0.8-0.22）×2+0.4×2+1.2]×1.2=3.972m2

则平均每根立杆承担模板重：

模板作用面积×0.5÷3根=3.972×0.5÷3=0.662KN

5、新浇混凝土自重

计算作用面积内砼自重：

梁高×梁宽×纵距+（横距×2-梁宽+板下横距）×纵距×板厚=0.8×0.5×1.2+（0.4×2-0.5+1.2）×1.2×0.22=0.876m3

则平均每根立杆下承担梁板砼自重

砼体积×砼标值÷3=0.876×24÷3=7.008KN

6、钢筋自重

平均每根立杆下承担钢筋自重

砼体积×1.5÷3=0.876×1.5÷3=0.439KN

则一根立杆的∑GK=0.662+7.008+0.439=8.109KN

∑QK为施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。

施工人员及设备荷载

作用面积=（梁下横距×2+板下横距）×纵距×1.0÷3

=（0.4×2+1.2）×1.2×1.0÷3=0.8KN

振捣混凝土时产生的荷载

作用面积=（梁下横距×2+板下横距）×纵距×2.0÷3

=（0.41.6×2+1.2）×1.2×2.0÷3

=1.6KN

∑QK=0.8+1.6=2.4KN

在不组合风荷载时，荷载组合如下：

全部恒载×恒载分项系数+全部活载×活载分项系数

=8.109×1.2+2.4×1.4=13.091KN

综上所述，不组合风载时的一根立杆最大轴向设计值

N=13.091KN

φ为轴心受压构件的稳定系数，根据λ，查表得

λ长细比，λ=L0/iL0=h+2a

L0=h+2a=1.5+2×0.3=2.1m

λ=L0/I=2.1×100cm/1.58cm=132.91

查表得，φ=0.381

A为立杆的截面面积，查表附录B，得A=4.89cm2

N/φA=13091÷（0.381×489）=70.265N/mm2≤f=205N/mm2

因此，不组合风载时承重支架立杆的稳定性符合要求。

正在浇捣层梁下立杆的第一个扣件承受的竖向力最大，须作抗滑验算

3、砼浇捣层梁下立杆的受力：

N=13.091KN

4、砼浇捣层梁下立杆第一个扣件抗滑验算：

R=13.091KN÷1=13.091KN

直角、旋转扣件抗滑承载力设计值Rc=8KN

R>Rc,不符合要求

措施：

在梁下扣件下再增加一个扣件。

第三部分：

板下承重架的验算

不组合风荷载时计算：

N/φA≤f

模板支架立杆计算段的轴向力设计值N，应按下式计算：

N=1.2∑NGK+1.4∑NQK

∑NGK模板、新浇混自重与钢筋自重标准产生和轴向力总和：

7、板下模板自重

计算作用面积：

横距×纵距

=0.8×0.6=0.48m2

一根立杆承担模板重：

模板作用面积×0.5=0.48×0.5=0.24KN

8、新浇混凝土自重

计算作用面积内砼自重：

横距×纵距×板厚

=0.8×0.6×0.22=0.106m3

一根立杆下承担板砼自重

砼体积×砼标值=0.106×24÷3=2.544KN

9、钢筋自重

一根立杆下承担钢筋自重

砼体积×1.5=0.106×1.5=0.159KN

则一根立杆的∑GK=0.24+2.544+0.159=2.943KN

∑QK为施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。

施工人员及设备荷载

作用面积=横距×纵距×1.0

=0.8×0.6×1.0=0.48KN

振捣混凝土时产生的荷载

作用面积=横距×纵距×2.0

=0.8×0.6×2.0

=0.96KN

∑QK=0.48+0.96=1.44KN

在不组合风荷载时，荷载组合如下：

全部恒载×恒载分项系数+全部活载×活载分项系数

=2.943×1.2+1.44×1.4=5.547KN

综上所述，不组合风载时的一根立杆最大轴向设计值

N=5.547KN

φ为轴心受压构件的稳定系数，根据λ，查表得

λ长细比，λ=L0/iL0=h+2a

L0=h+2a=1.5+2×0.3=2.1m

λ=L0/I=2.1×100cm/1.58cm=132.91

查表得，φ=0.381

A为立杆的截面面积，查表附录B，得A=4.89cm2

N/φA=5547÷（0.381×489）=29.77N/mm2≤f=205N/mm2

因此，不组合风载时承重支架立杆的稳定性符合要求。

正在浇捣层梁下立杆的第一个扣件承受的竖向力最大，须作抗滑验算

5、砼浇捣层梁下立杆的受力：

N=5.547+钢管+扣件

=5.547+0.29+0.09=5.927KN

6、砼浇捣层梁下立杆第一个扣件抗滑验算：

R=5.927KN÷1=5.927KN

直角、旋转扣件抗滑承载力设计值Rc=8KN

R

四、承重架搭设构造要求

1、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。

纵向扫杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。

横向扫地杆也应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。

当立杆基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。

靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。

2、立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。

对接、搭接应符合下列规定：

（1）立杆上的对接扣件应交错布置：

两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于小距的1/3。

（2）搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm，

3、支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm。

4、设在支架立杆根部的可调底坐，当其伸出长度超过300mm时，应采取可靠的措施固定。

5、当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不应大于25mm。

6、满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定。

（1）满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。

（2）高于4m的模板支架，其两面三刀端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。

（3）剪刀撑的构造要应符合规范要求。

五、承重架搭设施工要求：

1、对进场钢管、扣件等应进行检查验收，不合格的产品不