车库承重架方案.docx

1、车库承重架方案一、 工程基本情况及模板支架设计本工程为1#楼车库，为框架、剪力墙结构一层，总体层高为3.7米，局部层高为6.2米，梁最大截面为3002050mm此梁为车库中较小的一部分，其中梁截面尺寸较为普遍的500850mm、350750mm，为考虑承重结构的安全性及施工的经济合理，对最大截面及500850mm的梁进行设计计算，最大跨度均为8400 mm。车库顶板厚度人防为220mm，其余为200mm，以220mm为设计计算对象。基本情况及承重架计划横距、纵距和步距如下：序号结构名称最大跨度横距纵距步距1梁30020508400mm梁下五根立杆0.14m0.6m1.5m2梁500850840

2、0mm梁下三根立杆0.4m1.2m1.5m3板厚2200.8m0.6m1.5m承重架按规定设置纵横向扫地杆、剪刀撑等，整个承重系统必须与已浇的柱子形成可靠的连接，确保整个支模承重系统在强度、刚度和稳定性方面安全可靠。承重模板支架布置见附图一二、 编制依据 （JGJ130-2001）（GB50204-92）（GB50204-2002）杭州六合房产之江项目图纸结施-47修A54修A三、 承重模板支架立杆稳定性计算荷载组合及标准值模板、钢筋砼、施工人员及施工设备、振捣砼时产生的荷载。模板标准值 0.5KN/m2钢筋自重标准值 1.5KN/m3混凝土标准值 24KN/m3施工人员及设备荷载标准值 1.

3、0KN/m2 混凝土振捣时的荷载标准值 2.0KN/m2根据JGJ130-2001规范第4.3.2条规定：在基本风压等于或小于0.35KN/m2的地区，构造符合规范要求时，验算脚手架立杆的稳定性，可不考虑风荷载作用。第一部分：3002050mm梁下承重架的验算不组合风荷载时计算：N/Af模板支架立杆计算段的轴向力设计值N，应按下式计算： N=1.2NGK+1.4NQKNGK模板、新浇混自重与钢筋自重标准产生和轴向力总和：1、 楼面梁板模板自重计算作用面积：（梁高-0.22）2+横距4+板下横距纵距=（2.05-0.22）2+0.144+0.80.6=3.012m2则平均每根立杆承担模板重：模板

4、作用面积0.55根=3.0120.55=0.301KN2、 新浇混凝土自重计算作用面积内砼自重：梁高梁宽纵距+（横距4-梁宽+板下横距）纵距板厚=2.050.30.6+(0.144-0.3+0.8)0.60.22=0.509m3则平均每根立杆下承担梁板砼自重砼体积砼标值5=0.509245=2.443KN3、 钢筋自重平均每根立杆下承担钢筋自重砼体积1.55=0.5091.55=0.153KN则一根立杆的GK=0.301+2.443+0.153=2.897KNQK为施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。施工人员及设备荷载作用面积=（梁下横距4+板下横距）纵

5、距1.05=（0.144+0.8）0.61.05=0.163KN振捣混凝土时产生的荷载作用面积=（梁下横距4+板下横距）纵距2.05 =（0.144+0.8）0.62.05 =0.326KN QK=0.163+0.326=0.489KN在不组合风荷载时，荷载组合如下：全部恒载恒载分项系数+全部活载活载分项系数=2.8971.2+0.4891.4=4.161KN综上所述，不组合风载时的一根立杆最大轴向设计值N=4.161KN 为轴心受压构件的稳定系数，根据，查表得长细比，=L0/i L0=h+2aL0=h+2a=1.5+20.3=2.1m=L0/I=2.1100cm/1.58cm=132.91查

6、表得，=0.381A为立杆的截面面积，查表附录B，得A=4.89cm2 N/A=4161(0.381489)=22.33N/mm2f=205N/mm2因此，不组合风载时承重支架立杆的稳定性符合要求。抗滑承载力计算正在浇捣层梁下立杆的第一个扣件承受的竖向力最大，须作抗滑验算1、 砼浇捣层梁下立杆的受力：N=4.161+钢管+扣件 =4.161+1.15+0.45=5.761KN2、 砼浇捣层梁下立杆第一个扣件抗滑验算：R=5.761KN1=5.761KN 直角、旋转扣件抗滑承载力设计值Rc=8KNRRc,不符合要求措施：在梁下扣件下再增加一个扣件。第三部分：板下承重架的验算不组合风荷载时计算：N

7、/Af模板支架立杆计算段的轴向力设计值N，应按下式计算： N=1.2NGK+1.4NQKNGK模板、新浇混自重与钢筋自重标准产生和轴向力总和：7、 板下模板自重计算作用面积：横距纵距=0.80.6=0.48m2一根立杆承担模板重：模板作用面积0.5=0.480.5=0.24KN8、 新浇混凝土自重计算作用面积内砼自重：横距纵距板厚=0.80.60.22=0.106m3一根立杆下承担板砼自重砼体积砼标值=0.106243=2.544KN9、 钢筋自重一根立杆下承担钢筋自重砼体积1.5=0.1061.5=0.159KN则一根立杆的GK=0.24+2.544+0.159=2.943KNQK为施工人员

8、及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。施工人员及设备荷载作用面积=横距纵距1.0=0.80.61.0=0.48KN振捣混凝土时产生的荷载作用面积=横距纵距2.0 =0.80.62.0 =0.96KN QK=0.48+0.96=1.44KN在不组合风荷载时，荷载组合如下：全部恒载恒载分项系数+全部活载活载分项系数=2.9431.2+1.441.4=5.547KN综上所述，不组合风载时的一根立杆最大轴向设计值N=5.547KN 为轴心受压构件的稳定系数，根据，查表得长细比，=L0/i L0=h+2aL0=h+2a=1.5+20.3=2.1m=L0/I=2.1100cm

9、/1.58cm=132.91查表得，=0.381A为立杆的截面面积，查表附录B，得A=4.89cm2 N/A=5547(0.381489)=29.77N/mm2f=205N/mm2因此，不组合风载时承重支架立杆的稳定性符合要求。正在浇捣层梁下立杆的第一个扣件承受的竖向力最大，须作抗滑验算5、 砼浇捣层梁下立杆的受力：N=5.547+钢管+扣件=5.547+0.29+0.09=5.927KN 6、 砼浇捣层梁下立杆第一个扣件抗滑验算：R=5.927KN1=5.927KN 直角、旋转扣件抗滑承载力设计值Rc=8KNRRc,符合要求四、承重架搭设构造要求1、 脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫杆应

10、采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆也应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。2、 立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：（1） 立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于小距的1/3。（2） 搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋

11、转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm，3、 支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm。4、 设在支架立杆根部的可调底坐，当其伸出长度超过300mm时，应采取可靠的措施固定。5、 当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不应大于25mm。6、 满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定。（1） 满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。（2） 高于4m的模板支架，其两面三刀端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。（3） 剪刀撑的构造要应符合规范要求。五、承重架搭设施工要求：1、 对进场钢管、扣件等应进行检查验收，不合格的产品不