钢管脚手架方案计算书Word格式文档下载.docx

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25＝206.25KN/m

Rcmax＝0.5×

16×

206.25＝1650KN

Rbmax＝0.5×

9×

206.25＝928KN

4.1.4砼刚性柱设计

①砼柱C设计设计承载轴向力按170T验算，经向咨询确定，柱断面300×

500配筋率暂按构造要求，不小于0.6％，计划配8Φ22箍筋Φ8＠150

②砼柱B设计承载轴向力按100T验算，经向咨询确定，柱断面300×

300，配筋率暂按构造要求，不小于0.6％，计划配8Φ20,箍筋Φ8＠150。

③对应为双梁，刚性砼柱为双柱，双柱中间每隔2.5～3米加一块120厚的砼板，配双层双向钢筋，配筋为Φ12＠120,当高度大于6米时，中间增加一道200厚的连板，配Φ12＠120双层双向将四根柱连成一个整体。

④构造措施

砼柱应让柱的下端成为固定端，柱子钢筋全部锚入楼层梁的混凝土中，柱底端与楼层混凝土之间按施工缝处理，而上端设计成简支座，在柱顶部增加一块模板，让柱子与楼顶混凝土分开，但钢筋必须斜向锚入上层梁板混凝土中，详见附图所示，使得刚性柱既可承受轴向压力，又可承受由于荷载的不均而形成的抗倾弯矩。

4.2脚手钢管、顶撑的各项技术参数

4.2.1钢管

选用Φ48×

3.5普通脚手焊接钢管。

截面积：

A＝489mm2

回转半径：

i=15.78mm

惯性距：

I＝12.19×

104mm4

截面抵抗距：

W＝5.08×

103mm3

钢管自重：

R＝3.8kg/m

强度设计值：

f＝205N/mm2

4.2.2立杆的稳定性验算

钢管脚手架的设计主要是验算立杆的稳定性，可接两端铰接的受压扣件来简化计算。

长细比λ=L/i=L/1.59式中L为计算长度，取横杆的步距。

[N]=ΦAf

接上述式计算出不同步距、不同节点形式的[N]值。

Φ48×

3.5钢管立杆容许荷载表[KN]

横杆步距

（mm）

对接立杆

搭接立杆

备注

和托撑节点

或扣件节点

1000

35.7KN

13.9KN

同时采用对接立杆和托撑节点时，本设计最大允许承载力为20KN。

采用搭接立杆或扣件节点时，最多考虑为双扣件，允许承载力应不得超过12KN。

1250

33.1KN

13.0KN

1500

30.3KN

12.4KN

1800

27.2KN

11.6KN

4.2.3扣件

主要采用直角扣件，旋转扣件和对接扣件三种，自重：

直角扣件每只1.25kg、旋转扣件每只1.5kg、对接扣件每只1.6kg，抗滑移按6KN验算。

4.2.4钢管顶撑

采用YJ型，插管外径Φ48，套管外径Φ60，插销直径Φ12

4.2.5托撑

选用立杆可调托撑，型号KTF－60，单根托撑自重8.46kg，长度60cm，可调节围0～60mm，使用时必须保证不小于1/3要插入钢管，以减少和控制偏心距。

4.3刚性钢管组合柱稳定性验算

4.3.1设计载荷

SL1、SL2梁的断面均为1000×

2750，双梁布置，按一层梁的自重增加50％为验算依据。

q=1×

25×

1.5=103KN/M

4.3.2计算简图

4.3.3力计算

求B、C点的最大支座反力，偏于安全地忽略A、D的柱端约束，仅按简支计算

Nmax=0.5×

（7+12）×

103=978.5KN

按100T设计组合钢管柱

4.3.4平面布置形式

沿梁宽方向间距250每排布置6根。

沿梁长横向布置9排、共54根立杆

纵横向水平杆、步距1～1.25m均匀布置，首部距地面250，顶端距梁底不大于300

4.3.5承载力验算

组合钢管立杆纵横向间距均为250，横杆纵横向正交布置。

横杆步距取1m，组合图形为6×

9排，试取15m为验算依据，最不利的惯性矩为IY

IY＝∑（Ii+Abi2）＝54I＋18A×

6252＋18A×

3752＋18A×

1252

＝54×

12.19×

104＋18×

489（6252＋3752＋1252）

＝482017cm4

λ＝L0/iy＝1500/42.7＝35.1

表格Φ＝0.87

钢管自重G＝3.8×

15×

54×

2＝6156kg

施工荷载N＝100T钢管截面积A＝54×

489＝26406mm2

σ＝（N＋G）/（ΦA）＝（1.0×

106＋61560）/（0.87×

26406）

＝46N/mm2<

205N/mm2

经验算，平均每根立杆受力约为2T，当采用对接接头和支撑托节点的措施时，整个组合钢管柱体系，满足强度安全系数大于1.5，稳定性安全系数大于2的规要求，故安全