支模架板模板扣件式计算书施工方案Word下载.docx
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1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算面板和小梁时的均布活荷载（kN/m2）
2.5
当计算面板和小梁时的集中荷载（kN）
当计算主梁时的均布活荷载（kN/m2）
1.5
当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载（kN/m2）
1
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.2
0.051
地基粗糙程度
D类（有密集建筑群且房屋较高市区）
模板支架顶部距地面高度（m）
2.9
风压高度变化系数μz
0.51
风荷载体型系数μs
三、模板体系设计
主梁布置方向
平行立柱纵向方向
立柱纵向间距la（mm）
1000
立柱横向间距lb（mm）
水平拉杆步距h（mm）
1500
小梁间距l（mm）
350
小梁最大悬挑长度l1（mm）
200
主梁最大悬挑长度l2（mm）
结构表面的要求
结构表面隐蔽
设计简图如下：
模板设计平面图
模板设计剖面图（模板支架纵向）
模板设计剖面图（模板支架横向）
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度t（mm）
13
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
12.5
面板抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.4
面板弹性模量E（N/mm2）
4500
面板计算方式
三等跨连续梁
楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。
W＝bh2/6=1000×
13×
13/6＝28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×
13/12＝183083.333mm4
承载能力极限状态
q1＝0.9×
max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.4×
Q1k,1.35（G1k+（G2k+G3k）×
0.7×
Q1k]×
b=0.9×
max[1.2×
（0.1+（24+1.1）×
0.12）+1.4×
2.5，1.35×
2.5]×
1=6.511kN/m
q1静=0.9×
[γG（G1k+（G2k+G3k）×
h）×
b]=0.9×
[1.2×
0.12）×
1]=3.361kN/m
q1活=0.9×
（γQQ1k）×
（1.4×
2.5）×
1=3.15kN/m
q2＝0.9×
1.2×
G1k×
b＝0.9×
0.1×
1=0.108kN/m
p＝0.9×
1.4×
Q1k＝0.9×
2.5＝3.15kN
正常使用极限状态
q＝（γG（G1k+（G2k+G3k）×
h））×
b=（1×
0.12））×
1＝3.112kN/m
计算简图如下：
1、强度验算
M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×
3.361×
0.352+0.117×
3.15×
0.352＝0.086kN·
m
M2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×
0.108×
0.352+0.213×
0.35，0.1×
0.352+0.175×
0.35]＝0.236kN·
Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.086，0.236]＝0.236kN·
σ＝Mmax/W＝0.236×
106/28166.667＝8.375N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.677ql4/（100EI）=0.677×
3.112×
3504/（100×
4500×
183083.333）=0.384mm
ν＝0.384mm≤[ν]＝L/250＝350/250＝1.4mm
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁截面类型（mm）
40×
90
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁截面抵抗矩W（cm3）
54
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面惯性矩I（cm4）
243
小梁计算方式
二等跨连续梁
max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×
（0.3+（24+1.1）×
2.5]×
0.35=2.354kN/m
因此，q1静＝0.9×
（G1k+（G2k+G3k）×
0.35=1.252kN/m
q1活＝0.9×
Q1k×
2.5×
0.35＝1.103kN/m
0.3×
0.35＝0.113kN/m
M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×
1.252×
12+0.125×
1.103×
12＝0.294kN·
M2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×
0.113×
12+0.203×
1，0.125×
12+0.188×
1]＝0.647kN·
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.354×
0.22/2，0.113×
0.22/2+3.15×
0.2]＝0.632kN·
Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.294，0.647，0.632]＝0.647kN·
σ=Mmax/W=0.647×
106/54000=11.989N/mm2≤[f]=15.44N/mm2
2、抗剪验算
V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×
1+0.625×
1＝1.472kN
V2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×
1+0.688×
3.15＝2.238kN
V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.354×
0.2，0.113×
0.2+3.15]＝3.173kN
Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.472，2.238，3.173]＝3.173kN
τmax=3Vmax/（2bh0）=3×
3.173×
1000/（2×
90）＝1.322N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2
3、挠度验算
b=（1×
0.35＝1.159kN/m
挠度,跨中νmax＝0.521qL4/（100EI）=0.521×
1.159×
10004/（100×
9350×
243×
104）＝0.266mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm；
悬臂端νmax＝ql14/（8EI）=1.159×
2004/（8×
104）＝0.01mm≤[ν]＝2×
l1/250＝2×
200/250＝1.6mm
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁截面类型（mm）
Φ48×
2.7
主梁计算截面类型（mm）
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.12
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁截面惯性矩I（cm4）
9.89
主梁计算方式
1、小梁最大支座反力计算
（0.5+（24+1.1）×
1.5，1.35×
1.5]×
0.35＝1.989kN/m
q1静＝0.9×
0.35＝1.328kN/m
1.5×
0.35＝0.661kN/m
q2＝（γG（G1k+（G2k+G3k）×
0.35＝1.229kN/m
按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×
1.989×
1＝2.486kN
按悬臂梁，R1＝1.989×
0.2＝0.398kN
R＝max[Rmax，R1]＝2.486kN;
按二等跨连续梁，R'
max＝1.25q2L＝1.25×
1.229×
1＝1.537kN
按悬臂梁，R'
1＝q2l1=1.229×
0.2＝0.246kN
R'
＝max[R'
max，R'
1]＝1.537kN;
主梁计算简图一
主梁计算简图二
2、抗弯验算
主梁弯矩图一（kN·
m）
主梁弯矩图二（kN·
σ=Mmax/W=0.752×
106/4120=182.593N/mm2≤[f]=205N/mm2
3、抗剪验算
主梁剪力图一（kN）
主梁剪力图二（kN）
τmax=2Vmax/A=2×
5.104×
1000/384＝26.586N/mm2≤[τ]=125N/mm2
4、挠度验算
主梁变形图一（mm）
主梁变形图二（mm）
跨中νmax=1.402mm≤[ν]=1000/250=4mm
悬挑段νmax＝1.027mm≤[ν]=2×
200/250=1.6mm
5、支座反力计算
图一
支座反力依次为R1=6.09kN，R2=7.08kN，R3=7.968kN，R4=3.723kN
图二
支座反力依次为R1=4.84kN，R2=7.59kN，R3=7.59kN，R4=4.84kN
七、扣件抗滑移验算
荷载传递至立柱方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数kc
按上节计算可知，扣件受力N＝7.968kN≤Rc=kc×
12=1×
12=12kN
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