污水处理厂脚手架施工方案Word文档下载推荐.docx
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2
细格栅及旋流沉砂池
118.4m2
钢筋砼/框架
3
AAC氧化沟
73.9m*100.1m
4
配水井及污泥泵房
13.3*9.1*7.5m
5
终沉池
Φ30*4.6m
座
6
反硝化深床滤池
33.0*17.8*5.9m/258.72m2
7
臭氧发生器间
258.72m2
框架
8
臭氧氧化及消毒接触池
18.7*11.3*6.15m2
9
污泥浓缩池
Φ12m*4.95m
10
污泥深度脱水机房
4.0*4.0*4.5m/Φ30*4.6m/808.26m2
11
投药加氯间
161.92m2
12
除臭生物滤池
11.4*6.4*3m
玻璃钢
13
鼓风机房及变配电室
566.89m2
14
液氧站
10*5.2m
15
综合办公楼
1235.2m2
16
传达室及大门
37.5m2
17
进水监测用房
11.56m2
三、施工部署
1、施工方案的选择
根据建筑几何特征及现场的环境和条件，各单位工程的池壁及隔墙、各建筑物的外墙施工采用双排脚手架。
脚手架的设计采用最不利条件下进行验算，根据上表判断双排脚手架最高状态为最不利条件，即粗格栅及进水泵房高度14.2m，各单体脚手架采用相同参数来施工搭设，并以高度在15m的情况下进行验算。
2、材料要求
2.1钢管
钢管采用Ф48×
3.5焊管，材质Q235-A级，钢管的长度不得超过6000mm（最大质量≤25kg）。
新钢管的产品质量合格证，质量检验报告资料齐全，钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道并涂刷防锈漆。
旧钢管应检查其锈蚀深度，检查时在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度和钢管变形超过规定数值时，不得使用。
2.2扣件
新扣件的生产许可证、测试报告和产品质量合格证资料应齐全。
旧扣件应检查其外观，对有裂缝、变形的禁止使用，出现滑丝的螺栓必须更换。
新旧扣件均应进行防锈处理。
2.3脚手板
在使用人员密集、使用周期较长的部位，脚手板采用竹跳板。
其宽度≥200mm，厚度≥30mm，两端用10~14号镀锌钢丝捆紧。
禁止使用变形的跳板。
2.4安全网
外侧脚手架搭设完成后，需满挂安全网围护，采用细尼龙绳编制的安全网。
安全网应封严，与外脚手架固定牢固。
3、质量标准
严格按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）进行操作和验收。
4、材料计划
钢管：
规格为Ф48×
3.5，数量500T；
扣件：
80000个；
钢管和扣件均为外部租赁，随施工要求分批次进场。
脚手板按实际需求进行配备。
5、劳动力计划
架子工10个，工作内容为各类脚手架搭拆与维护、铺脚手板、挂安全网、配合支模等；
普工6个，配合架子工作业。
四、脚手架的设计与验算
1、双排脚手架的设计及验算
搭设尺寸为：
立杆的纵距1.50m，立杆的横距1.0m，立杆的步距1.80m，搭设高度15m。
采用的钢管类型为
48×
3.5。
施工均布荷载为3.0kN/m2。
1.1大横杆的计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.1.1均布荷载值计算
大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值P2=0.300×
1.00/3=0.10kN/m
活荷载标准值Q=3.000×
1.00/3=1.00kN/m
静荷载的计算值q1=1.2×
0.038+1.2×
0.10=0.166kN/m
活荷载的计算值q2=1.4×
1.00=1.400kN/m
大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）
大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）
1.1.2强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下:
跨中最大弯矩为：
M1=（0.08×
0.166+0.10×
1.4）×
1.52=0.345kN·
m
支座最大弯矩计算公式如下:
支座最大弯矩为：
M2=-（0.10×
0.166+0.117×
1.5002=-0.406kN·
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
=0.406×
106/5080.0=79.921N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
1.1.3挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下:
静荷载标准值q1=0.038+0.10=0.138kN/m
活荷载标准值q2=1.000kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度：
V=（0.677×
0.138+0.990×
1.00）×
1500.04/（100×
2.06×
105×
121900.0）=2.185mm.
横向受弯杆件容许扰度为L/150和10mm，满足要求！
1.2小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.2.1.荷载值计算
大横杆的自重标准值P1=0.038×
1.500=0.058kN
1.000×
1.500/3=0.150kN
1.500/3=1.500kN
荷载的计算值P=1.2×
0.058+1.2×
0.150+1.4×
1.500=2.349kN
小横杆计算简图
1.2.2.强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=（1.2×
0.038）×
1.0002/8+2.349×
1.000/3=0.789kN·
=M/W=0.789×
106/5080.0=155.276N/mm2；
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
1.2.3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和。
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度：
V1=5.0×
0.038×
1000.004/（384×
2.060×
121900.000）=0.020mm；
集中荷载标准值P=0.058+0.150+1.500=1.708kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：
V2=1707.600×
1000.0×
（3×
1000.02-4×
1000.02/9）／（72×
121900.0）=2.414mm；
最大挠度和：
V=V1+V2=2.434mm
小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!
1.3扣件抗滑力的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）：
R≤Rc
其中Rc──扣件抗滑承载力设计值，单扣件承载力取8.0kN，抗滑承载力系数为0.80，实际单扣减抗滑承载力设计值取6.4KN；
R──纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值。
1.3.1.荷载值计算
横杆的自重标准值P1=0.038×
1.000=0.038kN
1.500/2=0.225kN
1.500/2=2.250kN
荷载的计算值R=1.2×
0.225+1.4×
2.250=3.466kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
1.4脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.4.1静荷载标准值包括以下内容：
每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；
本例为0.1248
NG1=0.125×
15.000=1.872kN；
脚手板的自重标准值（kN/m2）；
本例采用竹串片脚手板，标准值为0.30
NG2=0.300×
2×
1.500×
（1.000+0.3）/2=0.585kN；
栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；
本例采用栏杆竹笆片，标准值为0.15
NG3=0.150×
1.500/2=0.225kN；
安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；
0.005
NG4=0.005×
15.000=0.112kN；
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=2.794kN；
1.4.2活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×
1/2=2.250kN；
1.4.3立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=1.2×
2.794+1.4×
2.250=6.503kN；
1.5立杆的稳定性计算:
不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴心压力设计值：
N=6.503kN；
计算立杆的截面回转半径：
i=1.58cm；
计算长度附加系数：
k=1.155；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：
u=1.500
计算长度,由公式lo=kuh确定：
lo=3.119m；
Lo/i=197.000；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：
φ=0.186；
立杆净截面面积：
A=4.89cm2；
立杆净截面模量（抵抗矩）：
W=5.08cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205.000N/mm2；
σ=N/φA=6503.000/（0.186×
489.000）=71.502N/mm2；
立杆稳定性计算σ=71.502<
[f]=205.000N/mm2满足要求！
五、脚手架搭设
1、脚手架搭设顺序：
材料准备及检查地基处理定位放线竖立杆扫地杆（先纵后横，横在纵下）第一步横杆第一步纵杆第X步横杆第X步纵杆（先纵后横，横在纵上）按设计设置连墙件、剪刀撑。
2、立杆垫板
每根立杆底部设置面
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