外架卸料平台搭设方案.docx

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外架卸料平台搭设方案

外架卸料平台搭设方案

根据国家建设部 JGJ（59--2011）安全标准,建筑企业禁止使用

直接用钢管扣件搭设卸料平台,并严禁将卸料平台同外架相连,将卸

料平台的荷载传递给外架。

只能采用螺栓或焊接连结的钢性平台,并

需将荷载直接传递到建筑物上。

因此，我司特将卸料平台的加工方

案和搭设施工方案以及使用要求简述如下：

一、 卸料平台的加工方案

根据安全要求和施工需要，该卸料平台的主次梁均采用 12.6 号

槽钢、钢板厚为 14 和 10 的钢板等钢材焊接成定型的组合件（卸料

平台）。

1、下料：

①、用 12.6 号的槽钢：

下 3.8 米长的 2 根；

下 2.0 米长的 5 根；

下 1.2 米长的 2 根；

下 0.3 米长的 2 根；

②、用板厚为 10mm 钢板下腰长为 0.2 米的等腰三角形钢板 4 块。

③、用板厚为 14mm 钢板下 210×165 矩形钢板 4 块。

④、用 Ø20 圆钢下成长为 0.60 米的 6 根。

2、钻孔、弯曲制作

①、按图连结板 1 把板厚为 14mm 钢板的孔钻好；

②、按图 3、图 5 把 12.6 号槽钢上的孔钻好；

③、按图 4 把 Ø20 圆钢制作成型；

3、制作程序

①、把 3.8 米长的 12.6 号槽钢对齐后，测量并标识出长为 3 米的位

置，把这 3 米的槽钢进行等分 4 段并标识，则间距为 0.75 米，然后

把槽钢设间距为 2 米平行进行摆放。

②、用 12.6 号长为 2 米的槽钢分别搁置在每一个等分点上，这 5 根

槽钢与 3.8 米长的 12.6 号槽钢是垂直的，但两个端头是搁在其腿的

内侧的，然后采用焊接方式（焊接高度达到 5mm）进行焊接形成一

个钢型框架。

在卸料平台四大角的地方用先制作好的腰长为 0.2 米

的等腰三角形钢板焊上进行加固。

③、把先制作好的 4 块厚度为 14mm 的钢板，按图 2、图 3 焊在离

1.2 米长 12.6 号槽钢和平台未安装次梁的那一端上。

④、按图把 Ø20 的 U 形钢筋焊卸料平台上。

⑤、以上焊结必须严格按照规范要求进行焊结：

焊要满走，焊接高

度达到 5mm。

⑥、平台底部用钢板进行封闭密实，并与平台焊接牢固。

4、料台的安装

①、用 Ø48×3.0 的钢管将平台的扶手搭设安装到位（扶手高度为

1200mm），且在扶手内侧用九层板进行防护，并用红白相间油漆刷

在平台外侧面以示警戒和美观。

②、把卸料平台的主绳、副绳和移动绳用 Ø15 的绳卡先固定在卸料

平台上。

③、塔吊将卸料平台吊至安装位置。

④、将边梁处正退以及连结板用 M20×50 的螺栓进行连结。

⑤、在 Φ40 的 PVC 管预埋孔上用 Ø32 的穿墙螺栓固定在建筑物上，

使用可调花兰将平台调平、调稳达到规范要求即可。

⑥、外架提升前先把移动绳固定在外架上。

待外架提升 0.5 米高时，

卸掉平台的主副绳，外架提升到位后把平台的主副绳按⑤条固定

（保正架体与平台分离）。

二、平台的使用及维护保养

1、平台载荷严禁超载，绝对禁止超过 1000Kg。

平台上不得长时间

堆积物料。

2、平台搭设及其材料严格按方案执行。

3、平台每次拆开后重新安装时，一定得恢复到最初方案要求。

4、平台的受力结构件如螺旋扣钢丝绳等要定期维护，保养，有损伤

的及时更换。

5、平台的安装、拆除只能由外架公司操作人员操作，其他人员不得

乱装乱拆。

三、操作平台安全要求

1、卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架

等施工设备上；

2、卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口

围系钢丝绳处应加 补软垫物，平台外口应略高于内口；

3、卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；

4、卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检

验后才能松卸起重吊钩；

5、卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应

及时调换，焊缝脱焊应及时修复；

6、操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设

计容许荷载，配专人监督。

卸料平台方案计算书

由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和

验算。

悬挑卸料平台的计算依据«建筑结构荷载规范»（GB 50009-2001）、«钢结

构设计规范»（GB 50017-2011）等编制。

一、参数信息:

1.荷载参数

脚手板类别：

木脚手板，脚手板自重（kN/m2）：

0.35；

栏杆、挡板类别：

栏杆、竹笆片脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重

（kN/m）：

0.11；

施工人员等活荷载（kN/m2）:

2.00，最大堆放材料荷载（kN）:

10.00。

2.悬挑参数

内侧钢绳与墙的距离（m）：

3.30，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离（m）：

0.50；

上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离（m）：

3.00；

钢丝绳安全系数K：

10.00，悬挑梁与墙的接点按 固支 计算；

预埋件的直径（mm）：

20.00。

只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。

3.水平支撑梁

主梁材料类型及型号：

12.6号槽钢槽口水平[；

次梁材料类型及型号：

12.6号槽钢槽口水平[；

次梁水平间距ld（m）：

0.75，

4.卸料平台参数

水平钢梁（主梁）的悬挑长度（m）：

4.00;水平钢梁（主梁）的锚固长度（m）：

0.20；次梁悬臂MC（m）：

0.00;平台计算宽度（m）：

2.00。

二、次梁的验算:

次梁选择 12.6a号槽钢槽口水平[ ，间距0.75m，其截面特性为：

面积 A=15.69cm2；

惯性距 Ix=391.466cm4；

转动惯量 Wx=62.137cm3；

回转半径 ix=4.953cm；

截面尺寸：

b=53mm,h=126mm,t=9mm。

1.荷载计算

（1）脚手板的自重标准值：

本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2；

Q1= 0.35× 2.00= 0.7kN/m；

（2）型钢自重标准值：

本例采用12.6号槽钢槽口水平[;标准值为

0.12kN/m2；

Q2= 0.12kN/m

（3）活荷载计算

1）施工荷载标准值：

取2.00KN/㎡

Q3= 2.00kN/m

2）最大的材料堆放荷载为10.00Kn

荷载组合：

Q = 1.2×（0.7+0.12）+1.4×2.00×0.75 = 0.984+2.1 =3.084kN；

P = 1.4× 10.00= 14.00kN。

2.内力计算

内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：

2.00

次梁计算简图

最大弯矩M的计算公式（规范JGJ80-91,P31）为：

经计算得到，最大弯矩 M = 3.084×2.002/8+14×2.00/4=8.542kN.m。

最大支座力计算公式：

R=[P+Q（L+2m）]/2=[14+3.084×（2.00+2m）]/2=13.168KN

3.抗弯强度验算

次梁应力：

其中γx -- 截面塑性发展系数，取1.05；

[f] -- 钢材的抗压强度设计值，[f] = 205.00 N/mm2；

次梁槽钢的最大应力计算值 σ =8.542×103/（1.05×62.137）=130 .93

N/mm2；

次梁槽钢的最大应力计算值 σ =130.93 N/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强

度设计值 [f]=205 N/mm2,满足要求!

4.整体稳定性验算

b大于0.6，按照下面公式调整：

得到 φb=0.809；

次梁槽钢的稳定性验算 σ =8.542×103/（0.809×62.137）=169.9N/mm2；

次梁槽钢的稳定性验算 σ =169.9 N/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计

值 [f]=205 N/mm2,满足要求!

三、主梁的验算:

根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内

力的计算。

主梁选择 12.6号槽钢槽口水平 ，其截面特性为：

面积 A=15.69cm2；

惯性距Ix=391.466cm4；

转动惯量Wx=62.137cm3；

回转半径ix=4.953cm；

截面尺寸b=53mm,h=126mm,t=9mm；

1.荷载计算

（1）、栏杆与挡脚手板自重标准值：

本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，

标准值为0.11kN/m；

Q1 = 0.11kN/m；G =0.11kN/m×3×2=0.66 kN

（2）、槽钢自重荷载 Q2=0.12kN/m

次梁的自重：

 G =0.12kN/m×5×2.00=1.2 kN

（3）、脚手板的自重标准值：

本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2；

G= 0.35kN/m2× 3.00×2.00= 2.1kN；

2.内力计算

为了考虑最不利因素，我们把栏杆与挡脚手板自重、次梁的自重、脚手板

的自重考虑成主梁中部的集中荷载，来对主梁进行计算。

P=0.66×1.2+[（1.2+2.1）×1.2+（10+2）×1.4]÷2 =11.17 kN

q=0.12kN/m

最大弯矩M的计算公式（规范JGJ80-91,P31）为：

经计算得到，最大弯矩 M = 0.12×4.002/8+11.17×4.00/4=11.41kN.m。

最大支座力计算公式：

R=[P+Q（L+2m）]/2=（11.17+0.12×4.00×2） /2=6.065KN

3.抗弯强度验算

其中γx -- 截面塑性发展系数，取1.05；

[f] -- 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00 N/mm2；

主梁槽钢的最大应力计算值

σ=11.41×103/1.05/62.137+6.065×103/1569=178.75 N/mm2；

主梁槽钢的最大应力计算值178.75 N/mm2 小于 主梁槽钢的抗压强度设

计值 [f]=205.00 N/mm2，满足要求!

4.整体稳定性验算

其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

φb=570×9×53.0×235/（4000.0×126.0×235.0）=0.539；

由于 φb小于0.6，

则 φb=0.539；

主梁槽钢的稳定性验算 σ = 11.17×103/（0.539×126.137）=164

N/mm2；

主梁槽钢的稳定性验算 σ =164 N/mm2 小于[f]=205.00,满足要求!

四、钢丝拉绳的内力验算:

平台悬挑：

4米；平台根部离主绳最高挂点为：

6米。

根据力学的三角形原理

R=[P+Q（L+2m）]/2=（11.17+0.12×4.00×2） /2=6.065KN

可拉钢绳的轴力为：

RUi =11.74×（62+42）1/2 ÷6=7.824KN

五、钢丝拉绳的强度验算:

钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力RU取最大值进行验算，为14.07kN；

如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力计算公式：

其中[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力（kN）；

Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN）；

计算中近似取Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径（mm）；

α --钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61

钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；

K-- 钢丝绳使用安全系数。

计算中[Fg]取7.824kN，α=0.85,K=10，得到：

d=13.57mm。

钢丝绳直径为15mm能满足要求！

六、钢丝拉绳拉环的强度验算:

取钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为：

N=RU=6065N。

拉环强度计算公式为：

其中， [f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8所

述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。

拉环的应力

不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值[f]=50.0N/mm2；所需要

的拉环最小直径 D=[6065×4/（3.142×50.00×2）]1/2=8.8mm。

所以用Ø20的元钢能满足要求。

七、连接螺栓的强度验算:

一个螺栓的受剪承载力设计值：

Nvb=πnd2fvb/4

Nvb ---螺栓的受剪承载力设计值

nv-----------螺栓的受剪数目

d ----- --螺栓的直径

fvb -------螺栓的抗剪强度设计值

从以上内容可知

d=20fvb=130nv=1

则Nvb=3.142×1×202×130÷4=4084.6KN

而平台的自重加施工荷载

P=0.66×1.2+（1.2+2.1）×1.2+（10+2）×1.4+0.12×4×2=22.508KN

Nvb远远大于G并且我们采用的是4个螺栓，螺栓的抗剪强度满足要求。