门式脚手架支撑系统模板施工方案.docx

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门式脚手架支撑系统模板施工方案

深圳致君制药医药研发制造基地

二期仓库施工总承包模板工程

（门式支架支撑系统）补充方案

一、编制依据

1.1、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001；

1.2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002；

1.3、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002；

1.4、《建筑施工计算手册》；

1.5、《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社；

1.6、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011；

1.7、《钢结构设计规范》GB50017-2003；

1.8、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规程》。

JGJ128-2010

1.9、工程施工图纸。

1.10、公司的内部技术标准、工作标准、管理标准以及公司ISO9002质量体系程序文件。

1.11本工程模板工程专项施工方案

二、本方案的适应范围

2.1、本方案主要针对普通库首层（3.9m），二层（3.5m）而编制的，使用时，可根据使用情况及搭设质量放宽到第三层（4.5m）施工，验算时按第三层参数进行计算；

2.2、本方案主要用于普通库第一、二、三层，其它单位工程局部使用。

三、施工准备

3.1、技术准备：

进行技术交底，熟悉结构构造、细部节点要求，了解施工工艺规定，未经交底或培训不得上岗进行施工作业。

3.2、机具准备：

砂轮切割机一台、木工台锯四台。

垂直运输采用汽车吊和人力倒运。

3.3、材料准备：

施工需要的主要材料：

1219×1950门架、φ48×3.0钢管、45×95枋木、18mm厚胶合板、可调托盘、φ14对拉螺栓

3.4、施工条件准备：

支设于地台（楼面）混凝土的强度应达到12N/mm²，方可进行支架的搭设。

模板及支架拆除应视上道工序的混凝土强度达到设计强度的70%、悬臂部分及跨度大于8m的梁混凝土强度应达到100%时，方可进行拆除。

四、质量要求

4.1、门式架搭设场地平整,若在非结构层上搭设时,地面应夯实，在搭设面上底托上加设厚度50mm的垫木。

4.2、门式架首层的垂直度，竖杆在两个方向的垂直偏差均在2mm以内，顶部水平偏差控制在5mm以内。

4.3、门架立杆之间要对齐，对中偏差不应大于3mm，并相应调整门架的垂直度和水平度。

4.4、楼层标高误差不得大于±10mm。

4.5、模板块相邻板面高低差不得超过2mm。

4.6、按规范要求梁底起拱0.2%。

五、施工方法

5.1、门架及模板搭设

5.1.1、门架搭设顺序：

铺放垫木→拉线放底座→自一端开始立门架，并随即装水平加固杆→照上述步聚逐层向上安装→外围装加强整体刚度的长剪刀撑（用φ48×3.0钢管）→装托盘加顶托→装梁、板主楞（用φ48×3.0双钢管）。

5.1.2、模板安装顺序：

装梁底楞木→铺梁底板→支梁侧模→装楼板楞木→铺楼板底模→装梁对拉螺栓。

5.1.3、梁底、梁侧模采用18厚胶合板，梁模小楞采用45×95松木枋@300，主楞双钢管（φ48×3.0）；梁侧横楞45×95松木枋@260mm,立档双45×95松木枋@500mm,高度大于700mm的梁,其侧模板采用φ14间距500的对拉螺栓拉结限位。

梁支架采用MF1219型、立杆φ42×2.5门式架交叉搭设，沿梁纵向交叉错搭设，距离915mm，即跨距915mm。

考虑到首层地基承载力及各层主梁（梁高≥750mm）梁底横向（小楞）支撑的挠度，应在梁底中部沿纵向加一排钢管支撑@920mm，钢管上加顶托，顶托上双钢管。

5.1.4、楼板模板采用18mm厚的胶合板，小楞采用45mm×95mm松木枋，间距300mm。

大楞采用顶托上单钢管（φ48×3.0）间距1219mm。

楼板模板支架同样采用MF1219型、立杆φ42×2.5门式架搭设成桁架，门架按跨距915mm搭设成桁架，桁架平行排列拉结成满堂红架，每块板底3～4榀。

桁架之间可采用φ48×3.0钢管拉结连接加强其刚度。

主、次梁每排立杆设两道φ48×3.0水平钢管或拉结杆与混凝土柱连接。

第一道距地面300mm，第二道距地面3000mm。

5.2、技术要求：

5.2.1、、门架搭设时严格控制首层门架的垂直度。

上下门架之间要对齐。

5.2.2、主、次梁支撑门架下部单侧每立杆要加设通长的水平加固杆（用φ48×3.0钢管用扣件与门架立杆卡牢），沿高度3m在另一侧再加设通长的水平加固杆，加固杆呈“之”字形布置。

以加强整个桁架的稳定性。

5.2.3、外围门架每排桁架应设置通长剪刀撑（用φ48×3.0钢管用扣件与门架立杆卡牢），高度和宽度分别为2至4个步距与架距，与地面夹角为45º至60º。

5.2.4、为避免架子发生横向偏斜，要及时将架体的水平加固杆与已成型的混凝土柱或墙尽可能地连接。

连接点高度为下0.3m、上3m。

5.2.5、架子转角处，用旋转扣件把相交方向的水平加固杆拉结固定。

5.2.6、模板安装前，应先在制作场按图纸要求将梁模先制作。

并编排梁号，以便安装和整理。

5.2.7、主次梁同时支模时，一般先支好主梁模板，经轴线标高检查校正无误后，加以固定，在主梁上留出安装次梁的缺口，尺寸与次梁截面相同，缺口底部加钉衬口档木，以便与次梁模板相接。

5.2.8、当梁深在700mm以上时，由于混凝土侧压力大，仅在侧板外支设立档不易撑牢，应用对拉螺栓穿过立档，将两侧模板拉紧，以防胀模。

5.2.9、模板拆除，应先拆除支架顶托，再拆梁、板模板，最后拆除支架。

可先将顶步门架拆除，暂留下部门架作为拆模的操作脚手架。

待模板拆除后，再将剩留的门架拆除。

拆除后的模板应按编号分别堆放。

5.3、混凝土的浇筑方法

为使混凝土的施工不致破坏模板及其支架的稳定，混凝土的浇筑必须遵循以下规定。

5.3.1、混凝土的浇筑顺序

⑴、本工程混凝土的浇筑采用泵送施工，混凝土浇筑应由远而近。

⑵、同一区域的混凝土，应按先竖向结构后水平结构的顺序，分层连续浇筑，一般分层厚度为300～500㎜，可按1：

8坡度分层浇筑，且上层混凝土应超前覆盖下层混凝土500以上。

⑶、区域之间，上下层之间的混凝土间歇时间不得超过混凝土的初凝时间。

5.3.2、泵送混凝土的布料

⑴、在浇筑竖向结构混凝土时，泵出口离模板内侧不应小于50mm，并且不向模板内侧面直冲布料，也不得直冲钢筋骨架。

⑵、在浇筑水平结构混凝土时，不得在同一处连续布料，应在2～3m范围内水平移动布料，且宜垂直于模板。

5.3.3、振捣混凝土时,振动棒插入的间距一般为400mm左右,振捣时间一般为15～30s,并且在20～30min后对其进行复振。

六、质量保证措施

6.1、门式架进场必须检查筛选，要剔除节点欠焊接、断裂或严重受腐蚀的门架。

6.2、松木进场应严格控制其断面是否按设计要求。

6.3、安装模板前，应向工人进行技术交底，严格按方案确定的方法施工，并先做样板，符合要求后再大面积施工。

6.4、支模前放好轴线边线、水平线，对线支模，合模前放置预埋管线、预埋件、预埋插筋，办理好预检、隐检手续。

6.5、支架垂直度用铅垂球校核；板平整度用2m直尺检查；相邻板缝宽用带刻度的契尺检查；梁平直度用拉线检查。

6.6、每完成一道工序后，应由专职质量检查人员进行检查，合格后方可进行下道工序的施工。

6.7、在浇筑混凝土时，应派人专门观察模板及支架的变化，当发现模板或支架移位等现象时，应立即采取措施补救。

七、季节性施工措施

7.1、雨季施工各种机电设备应严防漏电，应设防雨罩。

所有设备都要接地接零。

7.2、施工人员均配备雨衣、水鞋。

大雨时暂停板面作业。

7.3、夏季施工高温期要适当调整露天作业人员的作息时间，避免中午作业，保证职工的茶水、清凉饮料的供应，及时发放防暑用品，做好职工的防暑降温保健工作。

7.4、台风季节施工，遇到六级风以上天气，施工电梯均应暂停使用。

模板支架及模板安装暂停进行施工。

八、安全措施及文明施工措施

8.1、对施工人员及时认真做好安全、技术交底工作，施工必须严格按经审批的施工方案施工，未经原审批同意，任何人不得修改或更变。

8.2、进入施工现场必须戴好安全帽，高于2m高度作业时应配戴安全带。

严禁从高空往下投掷物件。

8.3、严格控制施工荷载，上料要分散，不要集中。

材料在指定位置分类、分规格堆放。

8.4、作业现场设置安全维护和警示标志，禁止无关人员进入施工区域。

8.5、施工过程质安员要对作业人员的安全操作进行监控，确保施工生产安全，并要对支撑系统进行全面稳定性检查。

8.6、应急预案及人员详见本工程模板工程专项施工方案。

附件一：

梁模板（门架）计算书

计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）、《钢结构设计规范》（GB50017-2010）、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128－2010）等规范编制。

梁段:

L1。

计算门架的几何尺寸图

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度B（m）：

0.40；梁截面高度D（m）：

0.90；

门架型号：

MF1219；

门架纵距Lb（m）：

0.90；

门架搭设高度（m）：

4.50；承重架类型设置：

门架平行于梁截面；

门架几何尺寸b（mm）：

1219.00，b1（mm）：

750.00，h0（mm）：

1930.00，h1（mm）：

1536.00，h2（mm）：

100.00，步距（mm）：

1950.00；

加强杆的钢管类型：

Φ26.8×2.5；立杆钢管类型：

Φ42×2.5；

2.荷载参数

新浇混凝土重力密度（kN/m3）：

24.00；模板自重（kN/m2）：

0.50；钢筋自重（kN/m3）：

1.50；

新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）：

21.6；振捣混凝土对梁底模板荷载（kN/m2）：

2.0；

振捣混凝土对梁侧模板荷载（kN/m2）：

4.0；施工荷载（kN/m2）：

2.5；

3.材料参数

木材品种：

粗皮落叶松；木材弹性模量E（N/mm2）：

10000.0；

木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

17.0；木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：

1.7；

面板材质：

胶合面板；面板厚度（mm）：

18.0；

面板弹性模量E（N/mm2）：

6000.0；面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

13.0；

4.梁底模板参数

梁底横向支撑截面类型：

木方:

45×95mm；梁底纵向支撑截面类型：

钢管（双钢管）:

Ф48×3；

梁底横向支撑间隔距离（mm）：

300.0；

5.梁侧模板参数

主楞间距（mm）：

500；次楞根数：

4；

主楞竖向支撑点数量：

2；

穿梁螺栓直径（mm）：

M14；穿梁螺栓水平间距（mm）：

500；

竖向支撑点到梁底距离依次是：

0mm，450mm；

主楞材料：

木方；

宽度（mm）：

45.00；高度（mm）：

95.00；

主楞合并根数：

2；

次楞材料：

木方；

宽度（mm）：

45.00；高度（mm）：

95.00；

二、梁侧模板荷载计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2

F=γH

其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；

T--混凝土的入模温度，取20.000℃；

V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.900m；

β1--外加剂影响修正系数，取1.200；

β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

分别计算得23.042kN/m2、21.600kN/m2，取较小值21.600kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞的根数为4根。

面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图（单位：

mm）

1.强度计算

材料抗弯强度验算公式如下：

σ＝M/W<[f]

其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=50×1.8×1.8/6=27cm3；

M--面板的最大弯矩（N·mm）；

σ--面板的弯曲应力计算值（N/mm2）

[f]--面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；

按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：

M=0.1q1l2+0.117q2l2

其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：

新浇混凝土侧压力设计值:

q1=1.2×0.5×21.6×0.9=11.664kN/m；

振捣混凝土荷载设计值:

q2=1.4×0.5×4×0.9=2.52kN/m；

计算跨度:

l=（900-120）/（4-1）=260mm；

面板的最大弯矩M=0.1×11.664×[（900-120）/（4-1）]2+0.117×2.52×[（900-120）/（4-1）]2=9.88×104N·mm；

面板的最大支座反力为:

N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×11.664×[（900-120）/（4-1）]/1000+1.2×2.520×[（900-120）/（4-1）]/1000=4.122kN；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:

σ=9.88×104/2.70×104=3.7N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:

[f]=13N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=3.7N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250

q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:

q=q1=11.664N/mm；

l--计算跨度:

l=[（900-120）/（4-1）]=260mm；

E--面板材质的弹性模量:

E=6000N/mm2；

I--面板的截面惯性矩:

I=6000×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；

面板的最大挠度计算值:

ν=0.677×11.664×[（900-120）/（4-1）]4/（100×6000×2.43×105）=0.247mm；

面板的最大容许挠度值:

[ν]=l/250=[（900-120）/（4-1）]/250=1.04mm；

面板的最大挠度计算值ν=0.247mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.04mm，满足要求！

四、梁侧模板支撑的计算

1.次楞计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q=4.122/0.500=8.244kN/m

本工程中，次楞采用木方，宽度45mm，高度95mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W=1×4.5×9.5×9.5/6=67.69cm3；

I=1×4.5×9.5×9.5×9.5/12=321.52cm4；E=10000.00N/mm2；

计算简图

剪力图（kN）

弯矩图（kN·m）

变形图（mm）

经过计算得到最大弯矩M=0.206kN·m，最大支座反力R=4.534kN，最大变形ν=0.110mm

（1）次楞强度验算

强度验算计算公式如下:

σ=M/W<[f]

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=2.06×105/6.77×104=3N/mm2；

次楞的抗弯强度设计值:

[f]=17N/mm2；

次楞最大受弯应力计算值σ=3N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！

（2）次楞的挠度验算

次楞的最大容许挠度值:

[ν]=500/400=1.25mm；

次楞的最大挠度计算值ν=0.11mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm，满足要求！

2.主楞计算

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.534kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。

本工程中，主楞采用木方，宽度45mm，高度95mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W=2×4.5×9.5×9.5/6=135.38cm3；

I=2×4.5×9.5×9.5×9.5/12=643.03cm4；

E=10000.00N/mm2；

主楞计算简图

主楞弯矩图（kN·m）

主楞变形图（mm）

经过计算得到最大弯矩M=1.066kN·m，最大支座反力R=11.789kN，最大变形ν=0.993mm

（1）主楞抗弯强度验算

σ=M/W<[f]

经计算得到，主楞的受弯应力计算值:

σ=1.07×106/1.35×105=7.9N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:

[f]=17N/mm2；

主楞的受弯应力计算值σ=7.9N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！

（2）主楞的挠度验算

根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.993mm

主楞的最大容许挠度值:

[ν]=450/400=1.125mm；

主楞的最大挠度计算值ν=0.993mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=1.125mm，满足要求！

五、穿梁螺栓的计算

验算公式如下:

N<[N]=f×A

其中N--穿梁螺栓所受的拉力；

A--穿梁螺栓有效面积（mm2）；

f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

穿梁螺栓型号:

M14；查表得：

穿梁螺栓有效直径:

11.55mm；

穿梁螺栓有效面积:

A=105mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力:

N=11.789kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值:

[N]=170×105/1000=17.85kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力N=11.789kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，满足要求！

六、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。

计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.抗弯强度验算

计算公式如下:

M=0.1ql2

其中，M--面板计算最大弯矩（N·mm）；

l--计算跨度（梁底支撑间距）:

l=300.000mm；

q--作用在模板上的压力线荷载，它包括:

新浇混凝土及钢筋荷载设计值（kN/m）：

q1:

1.2×（24+1.5）×0.9×0.4×0.9=9.914kN/m；

模板结构自重荷载（kN/m）：

q2:

1.2×0.5×0.4×0.9=0.216kN/m

施工与振捣混凝土时产生的荷载（kN/m）：

q3:

1.4×（2.5+2）×0.4×0.9=2.268kN/m；

q=q1+q2+q3=9.914+0.216+2.268=12.398kN/m；

面板的最大弯矩：

M=0.1×12.398×3002=111585.6N·mm；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

σ=M/W

其中，σ--面板承受的应力（N/mm2）；

M--面板计算最大弯矩（N·mm）；

W--面板的截面抵抗矩

W=bh2/6

b:

面板截面宽度，h:

面板截面厚度；

W=0.400×103×18.0002/6=21600.000mm3；

f--面板截面的抗弯强度设计值（N/mm2）；f=13.000N/mm2；

面板截面的最大应力计算值：

σ=M/W=111585.600/21600.000=5.166N/mm2；

面板截面的最大应力计算值:

σ=5.166N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》钢度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q=（（24.0+1.50）×0.900+0.50）×0.40=9.38N/mm；

l--计算跨度（梁底支撑间距）:

l=300.00mm；

E--面板的弹性模量:

E=6000.0N/mm2；

I--面板的截面惯性矩:

I=40.000×1.8003/12=19.440cm4；

面板的最大允许挠度值:

[ν]=300/250=1.2mm；

面板的最大挠度计算值:

ν=0.677×9.38×3004/（100×6000×1.94×105）=0.434mm；

面板的最大挠度计算值:

ν=0.434mm小于面板的最大允许挠度值:

[ν]=1.2mm，满足要求！

七、梁底纵、横向支撑计算

（一）、梁底横向支撑计算

本工程梁底横向支撑采用木方:

45×95mm。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.荷载的计算

（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）：

q1=（24+1.5）×0.9×0.3=6.885kN/m；

（2）模板的自重荷载（kN/m）：

q2=0.5×（2×0.9+0.4）/0.4×0.3=0.825kN/m

（3）施工与振捣混凝土时产生的荷载（kN/m）：

经计算得到，活荷载标准值

P1=（2.5+2）×0.3=1.35kN/m；

恒荷载设计值：

q=1.2×6.885×0.9+1.2×0.825×0.9=8.327kN/m；

活荷载设计值：

P=1.4×1.35×0.9=1.701kN/m；

线荷载设计值：

q=8.327+1.701=10.028kN/m；

简图（kN·m）

剪力图（kN）

弯矩图（kN·m）

变形图（mm）

横向支撑的支座力N1=N2=2.004kN；

横向支撑杆最大弯矩值为M=1.01kN·m；

横向支撑的最大受弯应力计算值：

σ=1.014×106/67687.5=15N/mm2；

截面抗剪强度必须满足：

τ=3V/（2bh0）≤fv

梁底横向支撑受剪应力计算值τ=3×2.007×103/（2×45.000×95.000）=0.704N/mm2；

横向支撑的最大挠度：

ν=4.475mm；

横向支撑的允许挠度:

[ν]=1219.000/250=4.876mm；

横向支撑的最大应力计算值14.979N/mm2小于横向支撑的抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，满足要求！

横向支撑的受剪应力计算值0.704N/mm2小于抗剪强度设计值[τ]=1.700N/mm2，满足要求！

横向支撑的最大挠度ν=4.475mm小于最大允许挠度[ν]=4.876mm，满足要求！

（二）、梁底纵向支撑计算

本工程梁底纵向支撑采用钢管（双钢管）:

Ф48×3。

强度及抗剪验算要考虑模