模板安装专项施工方案.docx
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模板安装专项施工方案
模板安全专项施工方案
2008-05-2719:
13:
45| 分类：
建筑技术| 标签：
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一、工程概况
1、超华欧尚购物中心工室外综合管网包括污水管、雨水管、电信、电视、智能化、电力、燃气、给水等专业。
我公司本次施工的为东侧广场（分界东北角地下车库入口处以北），南侧道路、西侧道路（分界为雨水井标高1.32，污水井标高0.61）的室外雨、污管网,其它专业管网的施工由市政公司完成及广场。
主要工程量如下（具体按实际）：
雨水管道1000m,污水管道900m,雨水井38座，污水井45座，隔油池25座，化粪池1座（45m3），明沟160m，路面及车场7000m2，广场3800m2。
总开挖方量5000m3。
平整场地5000m2。
2、室外现有临时道路及自然地坪标高为黄海高程2.6m左右不等，整个场地在管道基础开挖深度以上为素填土，管道基槽开挖深度最深2.6m。
化粪池开挖深度达到4.7m，因本工程地下水较多，开挖时采用排水沟集水井降水。
3、雨污水管道：
管径为De250、De300、De400、De500加筋波纹管，弹性密封橡胶圈承插连接。
雨污水检查井采用砖砌，井盖为钢纤维B级成品。
采用成品玻璃钢化粪池、隔油池，其中井盖、成品化粪池、隔油池为甲供。
4、室外设计相对标高为-0.15（绝对标高为2.60）。
室外道路为沥清砼面层，宽度为8m、12m。
完成面路脊标高2.62、2.50（绝对标高），道路边缘设砼路缘石。
道路靠室内侧为人行道、卸货区、自行车棚、花坛等。
东面为半圆形广场，建筑标高为2.60（绝对标高）。
路面分层作法见下表：
序号
名 称
分层作法
1
南侧道路路面结构
细粒式沥青砼（厚度按完成路面高度与临时路面定）
现有临时施工道路（凿除残物，清洗干净）
2
西侧道路路面结构
30厚细粒式沥青砼
60厚粗颗粒沥青砼
500厚石灰粉煤灰碎石（压实度＞93%，配比厂家定）
素土夯实（压实度＞93%）
3
欧尚卸货区路面结构
90厚粗颗粒沥青砼
4
500厚石灰粉煤灰碎石（压实度＞93%，配比厂家定）
5
素土夯实（压实度大于93%）
4
欧尚卸货区（退台）
路面结构
400厚C30素混凝土（内配6＠200双向钢筋，每隔6m*6m设置分格缝，密封膏嵌缝，表面作60宽7深刻痕）
1.5厚必优胜840防水卷材
必优胜B2防水涂料（0.1L/m2）
地下室顶板
5
南路人行道路面结构
作法未定
6
南自行车位路面结构
作法未定
7
南面自留缷货区路面结构
作法未定
8
入口斜坡路面结构
20厚1：
2水泥砂浆抹面，作出60宽7深磋擦面层
素水泥浆结合层一道
60厚C15混凝土
300厚碎石砂
素土夯实
9
河道风观带绿化区等
作法未定
10
广场砖地面结构
30厚广场砖（由景观单位施工）
40厚1：
3水泥砂浆（由景观单位施工）
C20混凝土找坡内配6＠200双向钢筋，最薄处210厚
每隔6m*6m设置分格缝，密封膏嵌缝
无纺布隔离层一层
1.5厚必优胜840防水卷材
必优胜B2防水涂料（0.1L/m2）
20厚1：
2水泥砂浆找平层
钢筋混凝土结构（地下室顶板）
11
南侧退台路面结构
（02J301-75-1）
覆土绿化和路面
土工布
塑料夹层板
40厚C20保护层（内配6＠200双向钢筋，每隔6m设置分格缝，密封膏嵌缝）
1.5厚必优胜840防水卷材
必优胜B2防水涂料（0.1L/m2）
找坡层最薄处40厚（1：
3水泥砂浆）
地下室顶板
二、工程特点
1、本工程管网配套工程，雨、污水管网分部面广，管线量大，我司拟分区段施工，各工序搭接上要做到统一时间安排，开挖一段，施工完成一段，回填一段，有利于节约设备资源，也减少了地下水及雨天的对施工的影响。
2、燃气、电气、电信、给水等其它专业由市政公司相关专业施工，且南侧雨污水支管与这些专业主管线在平面上的走向垂直交叉，在施工流程安排上协调工作难度大；这要求业主方能够充分配合我方做好与市政公司在时间、作业面的协调工作。
3、南侧主管走向靠近临时道路边缘,完成路面以现有临时道路为基层，施工须对道路基础采取强有力的保护措施：
基坑深度≧2m靠道路侧施打钢板桩，对原路基在破除前将需要破除处用道路切割机切断。
雨污水管道先开挖主线，后开挖支沟。
雨污水管道中心轴线间距为1m，采用挖机一并开挖。
对雨水与污水管道相互交错处，应先开挖污水管道。
其余支管待管道土方回填，碾压密实后人工开挖。
4、管道场内二次转运，因该南侧道路开挖后，道路上不能汽车通过，工程材料常常运不到指定安装位置，需由人工对安装用管材、阀门、砖、粗砂等材料转运至工作面。
5、因场地狭小，室外工程施工时建筑物室内外装修同时进行，开挖土方全部运出场外业主指定地点，回填时再拉回。
三、施工准备
一、编制依据
1） 《建筑结构荷载规范》
2） 《建筑施工手册》
3） 《钢结构设计规范》
4） 《脚手架施工方案》
二、工程概况
仲盛商业中心位于莘庄地铁南广场，地上五层，地下三层，框架结构，建筑面积约为30万m2，本工程采用双排立管落地式钢管脚手架。
因为该工程结构比较复杂，立面变化较多，在13-14/D-E轴间为4#塔吊的预留洞口，此处有四跨脚手架的立杆没有支撑点，根据现场的实际情况采用悬挑型钢方案支撑该部位的脚手架立杆。
三、施工方案
材料选择
悬挑构件采用Q235A、16#工字钢，型钢与板面的连接件为Φ14圆钢，型钢与立杆的连接件为Φ20圆钢。
施工方法
1. 根据立杆的位置定出型钢在板面的位置。
2. 型钢悬挑的长度为1.3M，伸入板面的长度应大于悬挑长度的2倍，在型钢的两边用电锤将板面打穿，然后用Φ14圆钢将型钢与板面连接。
（具体做法见附图）
3. 型钢与立杆连接，根据立杆的间距在型钢上焊接Φ20的圆钢，将立杆套入Φ20的圆钢内。
（具体做法见附图）
四、质量保证措施
型钢及圆钢进场前应具有抗拉强度、伸长率、屈服强度、冷弯试验和硫、磷含量的质量保证书，检查外观尺寸是否符合规范要求。
按规范要求送样检测，合格后方可使用。
五、安全技术措施
1） 型钢安装前，应向操作工人进行施工方案和安全操作规程的交底。
2） 所用操作工人应持证上岗。
3） 安全部门应提前对现场的危险源进行检查，做好周边的临边洞口的防护工作。
4） 在安装前，先要对脚手架进行检查，需要对该部位的脚手架进行卸载，严禁上部工人操作。
5） 作业时，操作工人应系好安全带，戴好安全帽，在操作场所的周边须设置安全警戒线，并有专人监护。
六、悬挑型钢的计算
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为25.0米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：
立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.00米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为48×3.5，
连墙件采用3步3跨，竖向间距5.40米，水平间距4.50米。
施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。
悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度.30米，建筑物内锚固段长度2.40米。
悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。
1） 大横杆的计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.000/3=0.050kN/m
活荷载标准值 Q=3.000×1.000/3=1.000kN/m
静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.050=0.106kN/m
活荷载的计算值 q2=1.4×1.000=1.400kN/m
大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）
大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下:
跨中最大弯矩为
M1=（0.08×0.106+0.10×1.400）×1.5002=0.334kN.m
支座最大弯矩计算公式如下:
支座最大弯矩为
M2=-（0.10×0.106+0.117×1.400）×1.5002=-0.392kN.m
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
=0.392×106/5080.0=77.248N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
静荷载标准值q1=0.038+0.050=0.088kN/m
活荷载标准值q2=1.000kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=（0.677×0.088+0.990×1.000）×1500.04/（100×2.06×105×.0）=2.117mm
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
2） 小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.000×1.500/3=0.075kN
活荷载标准值 Q=3.000×1.000×1.500/3=1.500kN
荷载的计算值 P=1.2×0.058+1.2×0.075+1.4×1.500=2.259kN
小横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=（1.2×0.038）×1.0002/8+2.259×1.000/3=0.759kN.m
=0.759×106/5080.0=149.370N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0.038×1000.004/（384×2.060×105×.000）=0.02mm
集中荷载标准值P=0.058+0.075+1.500=1.633kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=1632.600×1000.0×（3×1000.02-4×1000.02/9）/（72×2.06×105×.0）=2.308mm
最大挠度和 V=V1+V2=2.328mm
小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!
3） 扣件抗滑力的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:
R≤Rc
其中 Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1.荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=0.038×1.000=0.038kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.000×1.500/2=0.113kN
活荷载标准值 Q=3.000×1.000×1.500/2=2.250kN
荷载的计算值 R=1.2×0.038+1.2×0.113+1.4×2.250=3.331kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:
单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；
4） 脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0.1248
NG1=0.125×25.000=3.120kN
（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15
NG2=0.150×1×1.500×（1.000+0.200）/2=0.135kN
（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14
NG3=0.140×1.500×1/2=0.105kN
（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005
NG4=0.005×1.500×25.000=0.187kN
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.547kN
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×1.000/2=4.500kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中 W0——基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：
W0=0.550
Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：
Uz=0.840
Us——风荷载体型系数：
Us=1.200
经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.550×0.840×1.200=0.388kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+0.85×1.4NQ
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
MW=0.85×1.4Wklah2/10
其中 Wk—— 风荷载基本风压标准值（kN/m2）；
la——立杆的纵距（m）；
h——立杆的步距（m）。
5） 立杆的稳定性计算:
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.56kN；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.15；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=3.53m；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.70；
A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.08cm3；
——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到 =147.53
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 <[f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.61kN；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.15；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=3.53m；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.70
A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W——立杆净截面模量（抵抗矩），W=5.08cm3；
MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.224kN.m；
——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到 =178.51
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 <[f],满足要求!
6） 连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl=Nlw+No
其中 Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：
Nlw=1.4×wk×Aw
wk——风荷载基本风压标准值，wk=0.388kN/m2；
Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=5.40×4.50=24.300m2；
No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；No=5.000
经计算得到Nlw=13.202kN，连墙件轴向力计算值Nl=18.202kN
连墙件轴向力设计值Nf=A[f]
其中 ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=20.00/1.58的结果查表得到=0.97；
A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。
经过计算得到Nf=97.082kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到Nl=18.202kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!
连墙件扣件连接示意图
7） 悬挑梁的受力计算:
悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算
悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
悬臂单跨梁计算简图
支座反力计算公式
支座弯矩计算公式
C点最大挠度计算公式
其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l
本工程算例中，m=1300mm，l=2400mm，ml=200mm，m2=1200mm；
水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面模量（抵抗矩）W=141.00cm3。
受脚手架作用集中强度计算荷载N=1.2×3.55+1.4×4.50=10.56kN
水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m
k=1.30/2.40=0.54
kl=0.20/2.40=0.08
k2=1.20/2.40=0.50
代入公式，经过计算得到
支座反力RA=27.654kN
支座反力RB=-5.950kN
最大弯矩MA=14.988kN.m
抗弯计算强度f=14.988×106/（1.05×.0）=101.233N/mm2
水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
受脚手架作用集中计算荷载N=3.55+4.50=8.05kN
水平钢梁自重计算荷载q=26.10×0.0001×7.85×10=0.21kN/m
最大挠度Vmax=6.137mm
按照《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2600.0mm
水平支撑梁的最大挠度小于2600.0/400,满足要求!
8） 悬挑梁的整体稳定性计算
水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下
其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附
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