鄱阳湖285mm厚的钢管壁厚方案.docx

鄱阳湖285mm厚的钢管壁厚方案.docx

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鄱阳湖285mm厚的钢管壁厚方案

板模板支架计算书

一、100厚板模板支架计算书

一、参数信息：

1.立杆参数：

立杆的纵距b=1.05m

立杆的横距l=1.05m

立杆的步距h=1.5m

伸出长度：

0.1m

2.荷载参数：

混凝土板厚：

100mm

混凝土自重选用25kN/m3

模板自重采用0.3kN/m2

施工均布荷载选用2.5kN/m2

3.地基参数：

地基承载力标准值取100kN/m2

基础底面面积取0.25m2

4.木方参数：

木方的宽度60mm

木方的高度80mm

木方的间距300mm

木方的弹性模量为9500N/mm2

木方的抗剪强度取1.4N/mm2

木方的抗弯强度取15N/mm2

木方的截面惯性矩I

I=6.00×8.003/12=256.00cm4

木方的截面抵抗矩W

W=6.00×8.002/6=64.00cm3

5.面板参数：

面板板厚为18mm

面板的抗剪强度取1.4N/mm2

面板的抗弯强度取15N/mm2

面板的弹性模量为6000N/mm2

面板的截面惯性矩I

I=100×1.803/12=48.60cm4

面板的截面抵抗矩W

W=100×1.802/6=54.00cm3

6.其他参数：

搭设高度取17.3m

伸出长度取0.1m

钢管尺寸:

Ф48X2.85

钢管i:

1.59cm

钢管立杆净截面面积（cm2）；A=4.04cm2

钢管截面惯性矩I：

I=10.34cm4

钢管截面惯性矩W：

W=4.31cm4

二、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板取1米板带的按照三跨连续梁计算。

计算简图

静荷载标准值：

q1=25×0.10×1+0.3×1=2.80kN/m

活荷载标准值：

q2=2.5×1=2.50kN/m

荷载设计值：

q=1.2×2.80+1.4×2.50=6.86kN/m

1、抗弯强度计算

M=0.1ql2

M=0.1×6.86×0.302=0.06kN.m

截面抗弯强度计算值：

σ=M/W<[σ]

σ=0.06×106/（54.00×103）=1.11N/mm2

截面抗弯强度设计值:

[f]=15.00N/mm2

"面板的受弯应力计算值1.11N/mm2小于面板的抗弯强度设计值15.00N/mm2，满足要求!

"

2、抗剪计算

V=0.6ql

V=0.600×6.86×0.30=1.23kN

截面抗剪强度计算值：

T=3Q/2bh<[T]

T=3×1230.00/（2×1000.00×18）=0.10N/mm2

截面抗剪强度设计值:

[T]=1.40N/mm2

"面板的剪力计算值0.10N/mm2小于面板的抗剪强度设计值1.40N/mm2，满足要求!

"

3、挠度计算

v=0.677q1l4/100EI<[v]

面板最大挠度计算v=0.677×2.80×3004/（100×6000×486000.00）=0.05mm

[v]=300/250=1.20mm

"面板的最大扰度计算值0.05mm小于面板的最大挠度允许值1.20mm，满足要求!

"

三、板底木方和支撑钢管的计算

木方按照均布荷载下连续梁计算。

计算简图

1.荷载的计算

（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）

q11=25×0.10×0.30=0.75kN/m

（2）模板的自重线荷载（kN/m）：

q12=0.3×0.30=0.09kN/m

（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m）：

q22=2.5×0.30=0.75kN/m

荷载设计值：

q=1.2×（0.75+0.09）+1.4×0.75=2.06kN/m

2.（纵向）木方的计算

计算简图

（1）木方抗弯强度计算：

最大弯矩:

M=0.1ql2=0.1×2.06×1.052=0.23kN.m

截面抗弯强度必须满足:

σ=M/W<[f]

抗弯计算强度计算值：

σ=0.23×106/（64.00×103）=3.59N/mm2

"木方的最大应力计算值3.59N/mm2小于木方抗弯强度设计值15.00N/mm2,满足要求!

"

（2）木方抗剪计算

最大剪力的计算:

V=0.6ql=0.6×2.06×1.05=1.30KN

截面抗剪强度必须满足:

V=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值：

V=3×1.30×1000/（2×60×80）=0.41N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

"木方的受剪应力计算值0.41N/mm2小于木方抗剪强度设计值1.40N/mm2,满足要求!

"

（3）木方挠度计算

v=0.677（q1+q2）l4/100EI<[v]

面板最大挠度计算:

v=0.677×（0.75+0.09）×1050.004/（100×9500×2560000.00）=0.28mm

[v]=1050.00/250=4.20mm

"木方的最大挠度计算值0.28mm小于木方的最大允许挠度4.20mm，满足要求!

"

3.（横向）钢管的计算

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.06×1.05=2.16kN；

计算简图

剪力图

弯矩图

挠度图

最大弯矩Mmax=0.80kN.m；

最大应力σ=0.80×106/4.31×103=185.61N/mm2

支撑钢管的抗弯强度设计值[f]=205.00N/mm2；

"支撑钢管的最大应力计算值185.61N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.00N/mm2，满足要求!

"

最大变形Vmax=2.83mm；

最大允许挠度Vw=1050.00/150=7.00mm

"支撑钢管的最大扰度计算值2.83mm小于支撑钢管的最大允许挠度值7.00mm，满足要求!

"

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（建筑

施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5）:

R≤Rc

Rc----扣件抗滑承载力设计值；

R----纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）

P11=25×0.10×1.05×1.05=2.76kN/m

（2）模板的自重线荷载（kN/m）：

P12=0.3×1.05×1.05=0.33kN/m

（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m）：

P22=2.5×1.05×1.05=2.76kN/m

荷载设计值：

R=1.2×（2.76+0.33）+1.4×2.76=7.56kN/m

计算中R取最大支座反力,R=7.56kN

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:

单扣件在12kN的荷载

下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

扣件抗滑承载力的设计值为[R]=8.00KN

"扣件抗滑承载力的设计计算满足要求"

五、模板支架立杆荷载标准值（轴力）:

1.静荷载标准值：

（1）钢管脚手架的自重（kN）：

纵距查表值l=1.20m

步距查表值h=1.50m

结构自重标准值Gk=0.1291

NG1=0.1291×17.3=2.23kN

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。

（2）模板的自重（kN）：

NG2=0.3×1.05×1.05=0.33kN

（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：

NG3=25×0.10×1.05×1.05=2.76kN

经计算得到，静荷载标准值

NG=2.23+0.33+2.76=5.32kN。

2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载：

经计算得到，活荷载标准值：

NQ=2.5×1.05×1.05=2.76kN

3.立杆的轴向压力设计值计算公式：

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.32+1.4×2.76=10.25KN

六、立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式

N=10.25kN；

i=1.59cm；

A=4.04cm2；

[f]=205.00N/mm2；

l0=k1uh

K1=1.16；

u=1.50；

l0=2.61m；

l0/i=164；

φ=0.262；

σ=10250.00/（0.262×404.00）=96.84N/mm2；

"钢管立杆稳定性计算96.84N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值205.00N/mm2，满足要求!

"

l0=（h+2a）

a=0.1m；

l0=（h+2a）=1.5+2×0.1=1.70m；

l0/i=106；

φ=0.544；

σ=10250.00/（0.544×404.00）=46.64N/mm2；

"钢管立杆稳定性计算46.64N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值205.00N/mm2，满足要求!

"

梁模板计算书

一、250×600梁模板计算书

梁段:

L1。

计算简图

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度（mm）:

250mm；

梁截面高度（mm）:

600mm；

混凝土板厚度（mm）:

100mm；

立杆纵距（沿梁跨度方向间距）L（m）:

1.05m；

杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）:

0.1m；

立杆步距（m）:

1.5m；

梁底增加承重立杆根数：

0根

梁支撑架搭设高度H（m）17.3m；

梁两侧立杆间距（m）:

0.8m；

钢管:

Ф48X2.85；

2.荷载参数

新浇混凝土自重标准值（kN/m3）:

24.00kN/m3；

钢筋自重（kN/m2）:

1.5kN/m2；

模板自重（kN/m2）:

0.35kN/m2；

倾倒混凝土时产生的荷载标准值:

2kN/m2；

振捣混凝土时产生的荷载标准值:

2kN/m2；

板施工均布荷载标准值（kN/m2）:

2.5kN/m2

3.材料参数

木材弹性模量E（N/mm2）:

9500N/mm2；

木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）:

15N/mm2；

木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）:

1.4N/mm2；

面板厚度（mm）:

18mm

面板弹性模量E（N/mm2）:

9500N/mm2；

面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）:

15N/mm2；

4.梁底模板参数

底模板方木的间距（mm）:

300mm；

梁底方木截面宽度b（mm）:

60mm；

梁底方木截面高度h（mm）：

80mm；

5.梁侧模板参数

主楞间距（mm）:

600mm；

次楞间距（mm）:

350mm；

穿梁螺栓水平间距（mm）:

700mm；

穿梁螺栓竖向间距（mm）:

600mm；

穿梁螺栓直径（mm）:

M12mm；

穿梁螺栓的间隔个数：

1个

主楞钢楞圆钢管48×3.0

W=4.49×2=8.98cm3

I=10.78×2=21.56cm4

次楞木楞高度:

80mm，次楞木楞宽度:

60mm

W=64×1=64.00cm3

I=256×1=256.00cm4

二、梁模侧板荷载标准值计算

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中：

----混凝土的重度，取24.00kN/m3；

T----混凝土的入模温度，取20.00℃；

t----新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/（T+15），5.00h；

V----混凝土的浇筑速度，取0.80m/h；

H----混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取600.00mm；

1----外加剂影响修正系数，取1.20；

2----混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。

32.59kN/m2、14.40kN/m2，取较小值取14.40kN/m2

新浇混凝土压力标准值F1=14.40kN/m2。

倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.00kN/m2。

三、梁侧模板面板的计算

面板计算简图（单位：

mm）

1.抗弯强度计算

W=（60.00-10.00）×1.802/6=27.00cm3；

新浇混凝土侧压力设计值:

q1=（0.60-0.10）×14.40=7.20kN/m；

振捣混凝土荷载设计值:

q2=（0.60-0.10）×2=1.00kN/m；

q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×7.20+1.4×1.00=10.04kN/m；

l=0.35m；

M=0.1ql=0.1×10.04×0.352=0.12kN·m；

σ=M/W=0.12×105/2.70×104=4.44N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:

[f]=15.00N/mm2；

"满足要求"

2.抗剪强度计算

V＝0.6ql=0.6×10.04×0.35=2.11KN；

τ=3V/（2bh）=3×2.11×1000/（2×500.00×18）=0.35N/mm2；

[τ]=1.40N/mm2；

"满足要求"

3.挠度验算

q1=7.20kN/m；

E=9500N/mm2；

I=（60.00-10.00）×1.803/12=24.30cm4；

ν=0.677ql4/（100EI）=0.677×7.20×350.004/（100×9500×24.30×104）=0.32mm；

[ν]=l/250=350.00/250=1.40mm；

"满足要求！

"

四、梁侧模板楞的计算

1.次楞计算

新浇混凝土侧压力设计值:

q1=0.35×14.40=5.04kN/m；

振捣混凝土荷载设计值:

q2=0.35×2=0.70kN/m；

荷载设计值：

q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×5.04+1.4×0.70=7.03kN/m；

主楞间距：

l=0.60m

W=64.00cm3；

I=256.00cm4；

E=9500.00N/mm2；

计算简图

（1）.次楞强度验算

M=0.1ql2=0.1×7.03×0.602=0.25kN.m

强度验算计算公式如下:

σ=M/W<[f]

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=0.25×105/64.00×105=3.91N/mm2；

次楞的抗弯强度设计值:

[f]=15.00N/mm2；

"满足要求！

"

（2）.次楞的挠度验算

q=5.04kN/m；

ν=0.677ql4/（100EI）=0.677×5.04×6004/（100×2560000.00×9500.00）=0.18mm

次楞的最大容许挠度值:

[ν]=600/250=2.40mm；

"满足要求！

"

2.主楞计算

新浇混凝土侧压力设计值:

p1=0.60×0.35×14.40=3.02kN；

振捣混凝土荷载设计值:

p2=0.60×0.35×2=0.42kN；

荷载设计值：

q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×3.02+1.4×0.42=4.21kN；

W=8.98cm3；

I=21.56cm4；

E=210000.00N/mm2；

主楞计算简图

主楞弯矩图（kN·m）

主楞剪力图（kN·m）

主楞变形图（mm）

（1）主楞抗弯强度验算

Mmax=0.60kN.m

σ=M/W=0.60×106/8.98×103=66.82N/mm2；

[f]=205.00N/mm2；

"满足要求！

"

（2）主楞的挠度验算

νmax=0.04mm

[ν]=600/250=2.40mm；

"满足要求！

"

五、穿梁螺栓的计算

验算公式如下:

N<[N]=f×A

其中：

N----穿梁螺栓所受的拉力；

A----穿梁螺栓有效面积（mm2）；76mm2

f----穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力:

N=1.2×（14.40+2）×0.70×0.60=8.27kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值:

[N]=170×76/1000=12.92kN；

"满足要求！

"

六、梁底模板计算

W=25.00×1.802/6=13.50cm3；

I=25.00×1.803/12=12.15cm4；

梁底模板计算简图

1.抗弯强度验算：

新浇混凝土设计值：

q1=（24.00+1.5）×0.25×0.60=3.83kN/m；

模板结构自重荷载设计值：

q2=0.35×0.25=0.09kN/m；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3=（2+2）×0.25=1.00kN/m；

q=1.2×（3.83+0.09）+1.4×1.00=6.10kN/m；

Mmax=0.1ql2=0.1×6.10×0.302=0.05KN·mm；

σ=Mmax/W=0.05×106/13.50×103=3.70N/mm2；

[f]=15.00N/mm2；

"满足要求！

"

2.抗剪强度计算：

V＝0.6ql=0.6×6.10×0.30=1.10kN；

τ=3V/（2bh）=3×1098.00/（2×250×18）=0.37N/mm2；

[τ]=1.40N/mm2；

"满足要求"

3.挠度验算：

ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250

q=q1+q2=3.83+0.09=3.92kN/m；

l=300mm；

E=9500N/mm2；

[ν]=300/250=1.20mm；

ν=0.677×3.92×3004/（100×9500×12.15×104）=0.19mm；

"满足要求"

七、梁底支撑木方的计算

1.荷载的计算：

（1）钢筋混凝土粱和模板自重设计值（kN/m）：

q1=1.2×[（24.00+1.5）×0.60×0.30+0.35×0.30×（2×0.50+0.25）/0.25]=6.14kN/m；

（2）施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值（kN/m）：

q2=1.4×（2+0.25）×0.30=0.95kN/m；

（3）梁两侧楼板荷载设计值：

q3=2×0.30×[1.2×0.10×（24.00+1.5）+1.4×（0.25+2）]×（0.8-0.25）/4/0.25=2.05kN/m

q=q1+q2+q3=6.14+0.95+2.05=9.14kN/m

2.支撑方木验算：

本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：

W=6.00×8.00×8.00/6=64.00cm3；

I=6.00×8.00×8.00×8.00/12=256.00cm4；

E=9500N/mm2；

计算简图及内力、变形图如下：

梁底方木计算简图（kN·m）

剪力图（kN）

弯矩图（kN·m）

形变图（mm）

1.抗弯强度验算：

Mmax=0.39kN·m

σ=M/W=0.39×106/6.40×104=6.09N/mm2；

[f]=15N/mm2；

"满足要求！

"

2.抗剪强度计算：

Vmax=1.14kN

τ=3V/（2bh0）=3×1.14×1000/（2×60×80）=0.36N/mm2；

[τ]=1.4N/mm2；

"满足要求！

"

3.挠度验算：

νmax=1.91mm；

[ν]=800.00/250=3.20mm；

"满足要求！

"

八、梁跨度方向纵向钢管计算

作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。

托梁采用：

钢管（单钢管）:

Φ48X2.85；

W=4.31cm3；

I=10.34cm4；

1.梁两侧纵向钢管的强度计算：

纵向钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=1.14kN.

托梁计算简图

托梁计算剪力图（kN）

托梁计算弯矩图（kN·m）

托梁计算变形图（mm）

（1）.抗弯强度验算：

Mmax=0.43kN·m；

σ=M/W=0.43×106/（4.31×103）=99.77N/mm2；

[f]=205N/mm2；

"满足要求!

"

（2）.挠度验算：

最大变形νmax=1.50mm；

允许挠度：

[ν]=1050.00/250=4.20mm；

"满足要求!

"

九、扣件抗滑移的计算

R≤Rc

其中：

Rc----扣件抗滑承载力设计值；

R----纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=4.00kN

扣件抗滑承载力的设计值为[R]=8.00KN

"扣件抗滑承载力的设计计算满足要求"

十、立杆的稳定性计算

1.梁两侧立杆稳定性验算：

纵向钢管的最大支座反力：

N1=4.00kN；

脚手架钢管的自重：

N2=1.2×0.1291×17.3=2.68kN；

上端板的支座反力：

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

p1:

1.2×（24.00+1.5）×[1.05+（0.8-0.25）]/2×0.10×1.05=2.57kN/m；

模板结构自重荷载设计值：

p2:

1.2×0.35×[1.05+（0.8-0.25）]/2×1.05=0.04kN/m；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：

p3:

1.4×2.5[1.05+（0.8-0.25）]/2×0.10×1.05=0.29kN/m；

N3=2.57+0.04+0.29=2.90

N=N1+N2+N3=4.00+2.72+2.90=9.62kN；

i=1.59；

A=4.04；

[f]=205N/mm2；

l0=k1uh

k1=1.16；

u=1.50；

lo=k1uh=1.16×1.50×1.5=2.61m；

l0/i=164；

φ=0.262；

σ=N/（φA）≤[f]；

σ=9620.00/（0.262×404.00）=90.89N/mm2；

[f]=205N/mm2；

"公式

（1）满足要求!

"

l0=（h+2a）

a=0.1m；

l0=（h+2a）=1.5+2×0.1=1.70m；

l0/i=106；

φ=0.544；

σ=N/（φA）≤[f]；

σ=9620.00/（0.544×404.00）=43.77N/mm2；

[f]=205N/mm2；

"公式

（2）满足要求!

"

二、300×800梁模板计算书

梁段:

L1。

计算简图

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度（mm）:

300mm；

梁截面高度（mm）:

800mm；

混凝土板厚度（mm）:

100mm；

立杆纵距（沿梁跨度方向间距）L（m）:

1.05m；

杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）:

0.1m；

立杆步距（m）:

1.5m；

梁底增加承重立杆根数：

0根

梁支撑架搭设高度H（m）17.3m；

梁两侧立杆间距（m）:

0.8m；

钢管:

Ф48X2.85；

2.荷载参数

新浇混凝土自重标准值（kN/m3）:

24.00kN/m3；

钢筋自重（kN/m2）:

1.5kN/m2；

模板自重（kN/m2）:

0.35kN/m2；

倾倒混凝土时产生的荷载标准值:

2kN/m2；

振