悬挑脚手架工程量详细计算.docx
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悬挑脚手架工程量详细计算
悬挑脚手架计算
一、脚手架参数
脚手架设计种类构造脚手架
脚手架搭设排数双排脚手架
脚手架架体高度H（m）19
立杆纵距或跨距la（m）1.5
横向水平杆计算外伸长度a1（m）0.1
双立杆计算方法不设置双立杆
二、荷载设计
脚手板种类竹串片脚手板
脚手板铺设方式1步1设
挡脚板种类竹串片挡脚板
挡脚板铺设方式1步1设
横向斜撑部署方式
6跨1设
构造脚手架荷载标准值
2
3
Gkjj（kN/m）
安全网设置
全关闭
风荷载体型系数μ
1.132
s
2
0.212，0.147
风荷载标准值ωk（kN/m）（连墙件、单
立杆稳固性）
\\
卸荷设置
无
脚手架钢管种类
Ф48×3
立杆步距h（m）
1.8
立杆横距lb（m）
0.8
内立杆离建筑物距离a（m）
0.2
脚手板自重标准值Gkjb（kN/m2）
0.35
密目式安全立网自重标准值
Gkmw（kN/
0.01
2
m）
栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb（kN/m）
0.17
每米立杆蒙受构造自重标准值
gk（kN/m
0.12
）
构造脚手架作业层数njj
1
地域
贵州遵义市
2
0.2
基本风压ω0（kN/m）
风压高度变化系数μ
0.938，0.65
z（连墙件、单立杆
稳固性）
计算简图：
\\
立面图
侧面图
三、横向水平杆验算
纵、横向水平杆部署方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n1
\\
横杆抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
横杆截面惯性矩
I（mm4）
107800
横杆弹性模量E（N/mm2）
206000
横杆截面抵挡矩
W（mm3）
4490
纵、横向水平杆部署
承载能力极限状态
q=1.2×（0.033+Gkjb×la/（n+1））+1.4G×k×la/（n+1）=1.2（0×.033+0.351×.5/（1+1））+1.43××1
.5/（1+1）=3.505kN/m
正常使用极限状态
q'=（0.033+Gkjb×la/（n+1））+Gk×la/（n+1）=（0.033+0.351.5/（1+1））+3×1.×5/（1+1）=2.546k
N/m
计算简图以下：
\\
1、抗弯验算
M=max[ql
2
2
/2]=max[3.505
2
2
b
/8，qa
0×.8/8，3.505
×0.1/2]=0.28kNm·
max
1
σ=Mmax/W=0.28×106/4490=62.449N/mm2≤[f]=205N/mm2
知足要求！
2、挠度验算
=max[5q'l
4
/（384EI），q'a
4
/（8EI）]=max[5
4
×206000×107800），
νmax
b
1
2.546×1004/（8×206000×107800）]=0.611mm
νmax＝0.611mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm
知足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=q（lb+a1）2/（2lb）=3.505×（0.8+0.1）2/（2×0.8）=1.774kN
正常使用极限状态
Rmax'=q'（lb+a1）2/（2lb）=2.546×（0.8+0.1）2/（2×0.8）=1.289kN
四、纵向水平杆验算
\\
承载能力极限状态
由上节可知F1=Rmax=1.774kN
q=1.2×0.033=0.04kN/m
正常使用极限状态
由上节可知F1'=Rmax'=1.289kN
q'=0.033kN/m
1、抗弯验算
计算简图以下：
弯矩图（kN·m）
σ=Mmax/W=0.472×106/4490=105.217N/mm2≤[f]=205N/mm2
知足要求！
2、挠度验算
计算简图以下：
\\
变形图（mm）
νmax＝2.316mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm
知足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=2.106kN
五、扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连结方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9
扣件抗滑承载力验算：
横向水平杆：
Rmax=1.774kN≤Rc=0.9×8=7.2kN
纵向水平杆：
Rmax=2.106kN≤Rc=0.9×8=7.2kN
知足要求！
六、荷载计算
脚手架架体高度H19脚手架钢管种类Ф48×3
每米立杆蒙受构造自重标准值gk（kN/m0.12
\\
）
立杆静荷载计算
1、立杆蒙受的构造自重标准值NG1k
单外立杆：
NG1k=（gk+（lb+a1）×n/2×0.033/h）H=（0×.12+（0.8+0.1）1/2××0.033/1.8）19=×
2.438kN
单内立杆：
NG1k=2.438kN
2、脚手板的自重标准值NG2k1
单外立杆：
NG2k1=（H/h+1）×la×（lb+a1）×Gkjb×1/1/2=（19/1.8+1）1.5××（0.8+0.1）0×.35×1
/1/2=2.73kN
1/1表示脚手板1步1设
单内立杆：
NG2k1=2.73kN
3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
单外立杆：
NG2k2=（H/h+1）×la×Gkdb×1/1=（19/1.8+1）1.×5×0.17×1/1=2.947kN
1/1表示挡脚板1步1设
4、围护资料的自重标准值NG2k3
单外立杆：
NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×19=0.285kN
5、构配件自重标准值NG2k总计
单外立杆：
NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.73+2.947+0.285=5.962kN
单内立杆：
NG2k=NG2k1=2.73kN
立杆施工活荷载计算
外立杆：
NQ1k=la×（lb+a1）×（njj×Gkjj）/2=1.5（0×.8+0.1）（1××3）/2=2.025kN
内立杆：
NQ1k=2.025kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
单外立杆：
N=1.2×（NG1k+
NG2k）+0.9×1.4×NQ1k=1.2×（2.438+5.962）+
0.9
×1.4×2.025=12.631kN
单内立杆：
N=1.2×（NG1k+
NG2k）+0.9×1.4×NQ1k=1.2×（2.438+2.73）+
0.9
×1.4×2.025=8.753kN
\\
七、立杆稳固性验算
脚手架架体高度H
19
立杆计算长度系数
μ
1.5
立杆截面抵挡矩W（mm3）
4490
立杆截面展转半径
i（mm）
15.9
立杆抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
立杆截面面积A（mm2）
424
连墙件部署方式
三步两跨
1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m
长细比λ=l0/i=2.710×3/15.9=169.811≤210
知足要求！
轴心受压构件的稳固系数计算：
立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m
长细比λ=l0/i=3.11910×3/15.9=196.132
查《规范》表A得，φ=0.188
2、立杆稳固性验算
不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=2.438+5.962+2.025=10.425kN
单立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQ1k=1.2×（2.438+5.962）+1.42.02×
5=12.915kN
22
σ=N/（φA）=12914.81/（0.188×424）=162.018N/mm≤[f]=205N/mm知足要求！
组合风荷载作用
单立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=2.438+5.962+2.025=10.425kN
单立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k
+N
G2k
Q1k
×（2.438+5.962）+0.9
×
）+0.9
×1.4N=1.2
1.4×2.025=12.631kN
2
2
Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah/10=0.91×.4
×0.147×1.5×1.8/10=0.09kNm·
\\
σ=N/（φA）+
Mw/W=12631.31/（0.188424）+90016×.92/4490=178.51N/mm2≤[f]=205N/mm2
知足要求！
八、连墙件承载力验算
连墙件部署方式
三步两跨
连墙件连结方式
扣件连结
连墙件拘束脚手架平面外变形轴向力
3
连墙件计算长度l0（mm）
600
N0（kN）
连墙件截面种类
钢管
连墙件型号
Ф48×3
连墙件截面面积Ac（mm
2）
424
连墙件截面展转半径i（mm）
15.9
连墙件抗压强度设计值
[f]（N/mm2
）
205
连墙件与扣件连结方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数
0.9
Nlw=1.4×ωk×3×h×2×la=1.4×0.212×3×1.8×2×1.5=4.808kN
长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表得，φ=0.896
（Nlw+N0）/（φAc）=（4.808+3）3×/（010.896424）=20×.553N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/m
m2=174.25N/mm2
知足要求！
扣件抗滑承载力验算：
Nlw+N0=4.808+3=7.808kN≤0.9×12=10.8kN
知足要求！
悬挑梁验算
一、基本参数
主梁离地高度（m）
1.5
悬挑方式
一般主梁悬挑
主梁间距（mm）
1500
主梁与建筑物连结方式
平铺在楼板上
锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d（mm）20
\\
主梁建筑物外悬挑长度
Lx（mm）
1250
主梁外锚固点到建筑物边沿的距离a（m
200
m）
主梁建筑物内锚固长度
Lm（mm）
2000
梁/楼板混凝土强度等级
C30
二、梁板参数
边梁截面尺寸（mm）[宽×高]
500×800
楼板厚度（mm）
120
保护层厚度（mm）
梁：
25,板：
15
计算跨度lo（mm）
梁：
5400,板：
3000
板底部平行主梁方向钢筋
Φ8@180HRB400
板底部垂直主梁方向钢筋
Φ8@180HRB400
板顶部平行主梁方向钢筋
Φ8@180HRB400
板顶部垂直主梁方向钢筋
Φ8@180HRB400
梁截面底部贯穿纵筋
4Φ25（1排）HRB400
梁截面顶部贯穿纵筋
7Φ25（1排）HRB400
梁中箍筋
Φ10@200HRB400（
钢筋混凝土梁板自重标准值Gk（kN/m3）
25
2）
楼面均布活荷载Qk（kN/m2）
2
三、荷载部署参数
距主梁外锚固点水
支撑件上下固定点
支撑件上下固定点
支撑点号
支撑方式
能否参加计算
平距离（mm）
的垂直距离L1（mm）
的水平距离L2（mm）
1
上拉
1150
3300
1050
否
2
下撑
1160
3300
1050
否
各排立杆传至梁上荷载标准
各排立杆传至梁上荷载设计
各排立杆距主梁外锚固点水
作用点号
值F'（kN）
值F（kN）
平距离（mm）
主梁间距la（mm）
1
10.42
12.91
400
1500
2
10.42
12.91
1200
1500
附图以下：
\\
平面图
\\
立面图
四、主梁验算
主梁资料种类
工字钢
主梁归并根数nz
1
主梁资料规格
18号工字钢
主梁截面积A（cm2）
30.6
主梁截面惯性矩Ix（cm4）
1660
主梁截面抵挡矩Wx（cm
3）
185
主梁自重标准值gk（kN/m）
0.241
主梁资料抗弯强度设计值
[f]（N/mm2）
215
主梁资料抗剪强度设计值
2
125
2
206000
[τ]（N/mm）
主梁弹性模量E（N/mm
）
主梁同意挠度[ν]（mm）
1/250
荷载标准值：
q'=gk=0.241=0.241kN/m
第1排：
F'1=F1'/nz=10.42/1=10.42kN
第2排：
F'2=F2'/nz=10.42/1=10.42kN
荷载设计值：
\\
q=1.2×gk=1.2×0.241=0.289kN/m
第1排：
F1=F1/nz=12.91/1=12.91kN
第2排：
F2=F2/nz=12.91/1=12.91kN
1、强度验算
弯矩图（kN·m）
σmax=Mmax/W=20.882×106/185000=112.874N/mm2≤[f]=215N/mm2
切合要求！
2、抗剪验算
剪力争（kN）
\\
=Q
/（8I
2
2
2
2
δ）[bh-（b-δ）h]=26.181
1000××[94×180-（94-6.5）
158×.6]/（81660000×
τmax
maxz
0
0×6.5）=25.618N/mm2
22
τmax=25.618N/mm≤[τ]=125N/mm
切合要求！
3、挠度验算
变形图（mm）
νmax=6.234mm≤[ν]=2x/250=2×l×1250/250=10mm
切合要求！
4、支座反力计算
R1=-10.152kN,R2=36.911kN
五、悬挑主梁整体稳固性验算
受弯构件整体稳固性解析：
此中φb--平均曲折的受弯构件整体稳固系数：
查表《钢构造设计规范》（GB50017-2003）得，φb=2
因为φb大于0.6，依据《钢构造设计规范》（GB50017-2003）附表B，获得
φb'值为0.93。
σ=Mmax/（φbWx）=20.882×106/（0.929185××103）=121.501N/mm2≤[f]=215N/mm2
切合要求！
六、锚固段与楼板连结的计算
主梁与建筑物连结方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋
压环钢筋直径d（mm）20梁/楼板混凝土强度等级C30
\\
压环钢筋1
压环钢筋2
1、压环钢筋验算以下
锚固点压环钢筋受力：
N/2=10.152/2=5.076kN
压环钢筋验算：
2
3
2
2
≤0.85
×[f]=0.85
×65=55.25N/
σ=N/（4A）=N/πd=10.152
×10/（3.14
20×）=8.079N/mm
mm2
注：
[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土构造设计规范》
\\
每个拉环按2个截面计算的吊环应力不该大于65N/mm2
水平钢梁与楼板压点的拉环必定要压在楼板基层钢筋下边，并要保证双侧30cm以上搭接长度
切合要求！
2、主梁锚固点部位楼板负弯矩配筋计算
楼板简化为简支板蒙受跨中集中荷载，跨度取主梁内锚固点所在板平行主梁方
向的净跨；楼板自重、楼面活荷载等有益荷载，作为安全贮备不予考虑。
集中荷载设计值N1=R1=-10.152kN
锚固压点处楼板负弯矩数值：
Mmax=N1l0/4=-10.1523/4=×-7.614kNm·
计算简图以下：
公式参数解析
系数，当混凝土强度不超出C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为
α1
C80时，α1取为0.94,时期按线性内插法确立；
αs=Mmax/（
2
6
α1fcbh0）=7.614
×10/（1×14.3
fc
混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表
4.1.4-1取值
×1000×1012）=0.052
b
计算宽度:
b=1000mm
h0
截面有效高度:
h0=120-15-8/2=101mm
ξ=1-（1-2α
1/2
1/2
αs
截面抵挡矩系数
s）=1-（1-20.052）×
=0.054
γs=1-ξ/2=1-0.054/2=0.973
ξ
相对受压区高度
As=Mmax
Mmax
边梁弯矩数值
/（γ
6
γ
力臂系数
sfyh0）=7.614×10/（0.973360××101）=2
s
\\
15.174
fy
钢筋强度设计值，可按本规范表
取值
2
2
2
As≤[As]=π（d1/2）×b/a1=3.14（8/2）×
×1000/180=279.253mm
切合要求！
3、边梁配筋及抗剪验算
梁自重：
q1＝Gk×h1×b=25×0.8×0.5=10kN/m
板自重：
q2＝Gk×h2×l0/2=25×0.12×3/2=4.5kN/m
均布荷载设计值：
q=1.2×（q1+q2）+1.4×Qk×（b+l0/2）=1.2×（10+4.5）+1.42×（0.5+3/2）=23kN/m
集中荷载设计值N2=R2=36.911kN
计算简图以下：
1）、边梁配筋验算
\\
弯矩图一（kN·m）
弯矩图二（kN·m）
边梁弯矩值为：
Mmax=max（M1,M2）=175.098kNm·
依据《混凝土构造设计规范》GB50010-2010第条：
公式参数解析
α1
2
）=175.09810×
6
×1
αs=Mmax/（α1fcbh0
/（1
fc
4.3×500×7522）=0.043
b
h0
ξ=1-（1-2αs）1/2=1-（1-2×0.043）1/2=0.044αs
γs=1-ξ/2=1-0.044/2=0.978ξ
M1=A’fy（h0-as’）=3436.117×360×（752-3
as’
-6
7.5）×
系数，当混凝土强度不超出C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为
C80时，α1取为0.94,时期按线性内插法确立；
混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值
计算宽度：
b=500mm
截面有效高度:
h0=800-25-10-25/2-（1-1）25/2=752mm×
截面抵挡矩系数
相对受压区高度
受压区边沿至受压钢筋协力作用点距离as’=25+25/2+（1-1）25/2=37×.
5mm
\\
A’
梁顶层钢筋界面面积：
2
2
2
A’=nπ（d/2）
×（25/2）
=3436.117mm
=7×3.142
As=（Mmax-M1）/（sγfyh0
Mmax
边梁弯矩数值
38）×106/（0.978360××752）=-2677.264m
γs
力臂系数
m2
fy
钢筋强度设计值，可按本规范表
取值
2
2
2
As≤[As]=nπ（d/2）=4×3.14
×（25/2）=1963.495mm
切合要求！
2）、边梁抗剪验算
剪力争一（kN）
剪力争二（kN）
锚固压点处楼板负剪力数值为：
Vmax=max（V1,V2）=148.209kN
依据《混凝土构造设计规范》GB50010-2010第条：
公式
参数解析
[V]=αcvftbh0+fyvAsv/sh0
[V]
构件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承载力设计值
=（0.438
×1.43×500×752+360×157.
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