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2第四章锅炉机组启动1

第四章　锅炉机组启动

颜　正

（四川省电力试验研究院调试所）

1　总体说明

锅炉机组启动实质上是锅炉的一种变工况运行，是指锅炉由静止状态变为运行状态的过程，它分为冷态启动、温态启动和热态启动三种。

冷态启动是指锅炉经过检修或长时间备用后，在没有压力而其温度与环境温度相接近情况下的启动；温态启动则是指锅炉经过较短时间的停用，还保持一定压力和温度下的启动；热态启动不仅要求锅炉保持一定压力和温度，还要求床温满足可以不投启动燃烧器而直接进行投煤的启动。

对于135MW级CFB锅炉，上述三种不同的启动方式，其操作程序、启动时间、要求等有所不同，详见下表4-1。

表4-1　CFB锅炉启动程序

步骤及项目

实施情况（√：

进行；－省略）

启动前的设备状态

长时停用

温态

热态

启动前的检查及准备

√

锅炉上水

√

－

装入床料及完成相关冷态通风、流化试验

√

－

蒸汽加热

√

－

启动风机对炉膛和烟道进行吹扫

√

调整锅炉各级配风，使床料流化

√

油（气）燃烧器点火将设备预热和提高床温

√

－

启动返料器，建立正常的物料循环

√

在床温达到允许值时开始投煤升温

√

床温达到规定值，断油（气），全烧煤

√

－

汽机冲转，及机组带负荷后的升温升压

√

需要时间（h）

8～16

1～4

0．5～1

注REQ表示如果需要，√表示应进行的程序，－表示不需要的程序。

本导则第4章“锅炉机组启动”包括启动条件、锅炉冷态启动、锅炉热态启动、锅炉启动中的安全要求等4节（导则编号分别为4.1～4.4）。

其中，启动条件节内包括基本要求、启动前的检查、锅炉上水等7小节；锅炉冷态启动节内包括启动方式、锅炉点火、启动初期的升温升压、机组带负荷后的升温升压等4小节；锅炉热态启动节内包括热态启动的定义、启动条件等3小节；锅炉启动中的安全要求节内包括汽包壁允许温差、蒸汽的升温速度、汽包水位波动等13小节；本章总条目数为125条。

锅炉在启动过程中，主要存在着各部件受热的均匀性、启动时间、燃料燃烧稳定性以及热量和工质的回收等问题，即安全和经济两方面的问题。

CFB锅炉与煤粉炉的主要差别在燃烧系统上，在CFB锅炉启动中还要特别注意锅炉炉衬受热的均匀性和温变速度，床料流化状态，返料状态，锅炉投煤、油（气）煤混烧、断油（气）等过程，这也是本章重点内容。

另外，关于启动过程“控制锅炉汽包上、下壁温差”问题，DL612-1996《电力工业锅炉压力容器监察规程》第13.3条要求控制汽包上、下壁温差不超过40℃，而DL/T610《200MW级锅炉运行导则》第5.1.3.1、5.1.4.4、5.4.1等条则要求控制汽包上、下壁温差不超过50℃，为此本导则不作统一规定，而直接要求“控制锅炉汽包上、下壁温差不超过制造厂家规定值”。

各厂应要求锅炉制造厂提供经过核算的汽包上、下壁温差允许值。

2　启动条件

本导则“4.1启动条件”叙述了CFB锅炉启动前应具备的条件及准备工作，包括基本要求、启动前的检查、锅炉上水、床料、蒸汽加热、燃油系统、除尘器等7段小节（导则编号分别为4.1.1～4.1.7）。

与煤粉炉不同的是，CFB锅炉启动前还应对床料、燃烧系统、循环系统等进行全面的检查及相关试验。

2.1　床料要求

本导则“4.1.1基本要求”规定了CFB锅炉启动前应具备的基本条件，其中4.1.1.2和4.1.4条目对床料储备量、其粒度及成份、厚度提出了要求。

床料是CFB中主要的蓄热体和载热体，其品质直接影响锅炉点火的成功率。

135MW级CFB锅炉一般采取动态流化点火，所需料层的静止厚度约在450～500mm。

料层过薄，床料稳定性差，易造成布风不均，床料的温度场也不均匀，结焦的可能性加大；料层过厚，虽然会增加床料在炉膛中的蓄热能力，床温相对稳定，但点火时间过长，热电损失增加。

可作为床料的材料有黄砂、流化床的溢流渣或冷渣等，但均应过筛，以保证合适的粒度。

床料的粒度通常应在8毫米以下，且比重不宜过大，粒度分配要合理（0.5毫米以下约15%，0.5～5毫米约75%，5～8毫米约10%）。

大颗粒过多，所需的流化风量大，易出现分层；小颗粒过多启动过程中，床料可能会被大量带走，使料层减薄，容易造成局部吹穿而导致点火失败。

床料中的含碳量应控制在5%以下，含碳量过高床温会上升很快，难以控制，引起爆燃结焦。

实例1：

床料粒度对床料流化状态的影响

西安热工研究院（TPRI）以两种粗细不同渣的作为床料（筛分结果如表4-2），进行冷态流化试验，其测试结果如图4-1、4-2所示。

表4-2　冷态流化试验的床料粒度筛分

粒径（mm）

＞10

10～8

8～5

5～1

1～0.5

大颗粒

27.8

37.39

4.26

小颗粒

0.1

6.91

60.1

32.82

图4-1　临界流化风量粒度关系

图4-2　临界流化风量与料层厚度关系

试验结果表明，床料粒经对临界流化风量有决定性影响，即越细的床料所需的临界流化风量越小，而料层厚度的影响不大。

大型CFB锅炉在每次冷态点火启动时的床料粒经与运行一段时间后的情况会有较大出入，因此，从节约燃油的角度考虑，应该对临界流化风量进行认真测试。

实例2：

床料粒度对CFB锅炉启动的影响

某电厂410t/hCFB锅炉，采用床下风道点火器点火方式，床上油枪起助燃的作用。

在运行1年多的时间中，经历了多次启动点火。

绝大多数启动中，沿用了停炉后滞留在炉内的旧床料；也有的因停炉原因不同，被迫在停炉过程中排空床料，启动前又加入了筛选后的新床料。

由于这两种启动床料粒度不同，在启动过程中锅炉所表现出的现象也不尽相同。

当采用停炉后滞留在炉内的旧床料进行点火时，在启动初期，床内采用微流化状态时，床层压力与床层差压基本相同；随着流化风量的不断增加，床内达到充分流化状态时，床层压力基本保持并略有下降，而床层差压会有很大的变化，下降十分明显。

当向炉内加入新床料进行点火时，在启动初期，床内采用微流化状态时，床层压力与床层差压基本相同，这一点与采用旧床料的现象相同；但随着流化风量的增加，床内达到充分流化状态时，床层压力与床层差压仍没有太大变化，2个参数在数值上依然十分接近，如下表所示：

表4-3　新、旧床料的冷态流化试验结果

床内工况

床料

流化风量（Nm3/h）

风室风压（kPa）

床层压力（kPa）

床层差压（kPa）

微流化

旧

130000

8.0

7.0

6.4

新

130000

8.0

6.9

6.4

充分流化

旧

170000

9.0

6.5

3.5

新

170000

9.0

6.5

6.0

采用旧床料进行点火的情况下，依靠床下风道点火器床温上升到550℃左右时，床温上升速度就会变得很慢，为了达到580℃的最低投煤温度有时需要1小时左右，但烟气温度相对水平比较高，这时为了提高床温一般要加大床下风道点火器出力并适当减少流化风量，不过点火风道壁温也会相应上升，接近耐火材料承受温度；采用新床料点火时，依靠床下风道点火器床温一般比较容易就提高到620℃左右，点火风道壁温在较大的流化风量下也容易控制。

但到并炉后升负荷阶段时就会发现，采用旧床料容易迅速升负荷，而且床温容易控制；而采用新床料时，锅炉负荷上升较慢，床温偏高，为了抑平床温需要更大的流化风量。

在投煤稳燃后试运冷渣器时会发现，采用旧床料点火的情况下投运1台冷渣器2小时左右，床层压力下降约1kPa；采用新床料点火的情况下投运1台冷渣器40分钟左右，床层压力就能下降约1kPa。

采用旧床料点火的前期和中期，J阀回料装置的壁温和内部灰温会随着炉膛床温的上升而缓慢上升；在锅炉并炉升负荷后J阀回料装置经过几次吹扫，其壁温和内部灰温会很快达到正常水平，料位也能逐步建立。

采用新床料点火时，会发现在点火过程的前期和中期，J阀回料装置的壁温和内部灰温基本保持不变，即使多次吹扫也没有效果，只有在锅炉并炉升负荷后一段时间，仍经过多次吹扫，其壁温和内部灰温才会上升，但上升速度很快，能迅速达到正常水平，此时料位也迅速建立。

通过每次锅炉启动前对床料的检查，我们发现停炉后滞留在炉内的旧床料的粒度一般偏细，即细颗粒的比重较大，这主要是由于锅炉的运行原理造成的。

在锅炉长时间的运行当中，物料颗粒经过炉内的多次循环，不断进行摩擦碰撞，细颗粒的比重会逐渐增加。

这些细颗粒是参与炉内循环和热量传递的主体，它们在正常情况下都悬浮于炉膛密相区的上部和稀相区，因此从冷渣器排出的细颗粒比重较小，当锅炉停运后这些细颗粒才会全部沉积到流化床内。

而新床料一般采用冷渣器排出的灰渣，因此新床料的粒度一般偏粗，即粗颗粒的比重较大。

从采用粗、细两种床料点火锅炉所表现出的不同现象可以看出，当床料粒度偏粗时，随着流化风量的增加，只有占床料比重较少的细颗粒离开床层，进入炉膛上部稀相区，而大部分粗颗粒仍然在床层内流化，从参数上表现就是床层压力和床层差压始终十分接近。

因为密相区的物料比重增大，加之粗颗粒的蓄热能力大于细颗粒的蓄热能力，使得密相区所占的热量份额偏大，参数上表现就是床温容易提升，局部床温偏高。

由于冷渣器采用选择式排灰冷渣器，细颗粒仍会部分返回炉膛，因此当投运冷渣器时，大量粗颗粒床料排出炉膛，显示床压下降速度较快。

由于悬浮在稀相区参与炉内循环的细颗粒比重偏小，从参数上就会显示出J阀回料装置中料位偏低，建立正常料位所需的时间比较长，J阀回料装置的壁温和内部灰温长期增长缓慢，但到了点火后期的某一时间随着细颗粒床料的逐步增加达到一定程度，J阀回料装置的壁温和内部灰温会突然上升直至正常水平。

另外，细颗粒比重偏小，从密相区带走的热量就少，稀相区颗粒对流换热量下降，水冷壁换热出现不足，就会导致锅炉负荷上升缓慢，尾部烟道中过热器壁温偏高。

而采用细颗粒偏多的旧床料进行点火时，就会呈现出与粗颗粒偏多的新床料相反的现象。

采用旧床料点火，在并炉带负荷阶段足够的细颗粒参与到炉内大循环中，稀相区的水冷壁得到充分换热，锅炉负荷可以正常上升；另外，J阀回料装置内的料位逐步积累，按时建立正常料位，使炉内物料循环体系得以较快的进入稳定状态，并促使燃烧系统也进入稳定工况。

我们曾经发生的一次异常也从侧面反映出炉膛内细颗粒物料的循环量对锅炉负荷的重要性。

事前锅炉正常运行负荷401t/h，在J阀回料装置的流化风压力突然由50kPa降至5.2kPa后仅2分钟，由于循环物料量急剧减少，在给煤量没发生变化的情况下，锅炉负荷就降到了320t/h，同时炉膛床压由7kPa降至1.59kPa，这说明正常足够的细颗粒物料循环量对锅炉稳定运行的重要性。

通过以上分析可知，在CFB锅炉启动的初始阶段，选用粒度偏粗的床料是有好处的。

一方面，在保证炉膛床温稳定升高的条件下，可以减少启动耗油量，降低锅炉启动成本；另一方面，可以保证充足的流化风量，控制点火风道壁温，保护耐火材料温度在规定范围内，以延长使用寿命。

当锅炉启动进入投煤阶段后，在床温比较稳定的时候就可以向炉内添加细颗粒床料，同时投运冷渣器。

这样一方面，在床压允许的范围内排出一部分粗颗粒床料，以利于后期控制炉膛床温不致过高；另一方面，逐步增加炉内细颗粒的比重，有利于锅炉尽快带负荷。

但是，值得注意的一点是，启动初期的床料不易过粗，就现在的情况来看冷渣器的排渣颗粒就过粗，应该适当进行筛选后再用于锅炉的启动当中。

这是因为，如果床料过粗，细颗粒的比重很少，那么炉内的循环物料量就会很少，导致J阀回料装置的温度不能稳步上升，在点火后期其内部温度的突然上升又非常迅速，无法得到有效的控制，使J阀回料装置内部产生很大的热应力，导致耐火材料的开裂、脱落以及装置外部钢材焊缝的开裂，长期如此运行，就会出现J阀回料装置漏灰，局部烧红等缺陷。

通过上述床料粒度对CFB锅炉启动的影响分析，说明了优化床料对于CFB锅炉运行的重要性。

2.2　燃烧及循环系统的检查

本导则“4.1.2.5”条目规定了启动油（气）燃烧器装置的检查项目。

在检查油枪的雾化情况时，需要确定最低雾化油压，必要时还应标定油枪出力曲线。

本导则“4.1.2启动前的检查”规定了CFB锅炉启动前应检查的项目，内容包括：

本体及尾部烟道检查、辅助设备及转动机械检查、管道检查、电（气）动阀门和烟风挡板开关检查、启动油（气）燃烧器装置检查、热工系统检查、冷态流化试验、安全阀检查等。

作为CFB锅炉，其启动前的检查，应重点检查布风板及风帽、回料阀、冷渣器。

除了目测检查外，还应结合冷态试验（布风板的阻力试验、冷态流化试验、冷态排渣试验、冷态返料试验等）全面检查及评价床料流化、返回、排放等系统的工作状况。

如空板阻力特性曲线与以前相比变化过大或料层流化不均，需分析原因，确认部分风帽是否堵塞或磨损，若有应修复。

3锅炉冷态启动

本导则“4.2锅炉冷态启动”叙述了CFB锅炉冷态启动全过程及其要求，包括启动方式、锅炉点火、启动初期的升温升压、机组带负荷后的升温升压等4段小节（导则编号分别为4.2.1～4.2.4）。

点火启动是燃煤锅炉正常运行首先碰到和必须解决的问题，而CFB锅炉的点火启动由于其过程的动态性能与煤粉炉或层燃炉相比技术难度更大。

“4.2.2～4.2.3”比较详细地叙述了CFB锅炉点火、投煤的主要过程及操作要求，这也是本导则的重点内容，以下进一步说明及阐述。

3.1　锅炉点火方式

CFB锅炉的点火过程是指通过某种方式将燃烧室内的床料加热到一定温度，并送风使床料呈流化状态，直到给煤机连续给进的燃煤能单独稳定燃烧。

按点火初期床料的状态，CFB锅炉的点火方式可分为固定床点火、动态点火。

135MW级CFB锅炉均采用动态点火方式，其技术优势首先在于能充分利用流化床内良好的混合和传热特性，迅速地对床层进行均匀加热；其次在流化状态下床层温度较易控制，点火过程安全可靠。

动态点火按点火热源布置形式，又可分为床下点火、床上点火以及床下+床上联合点火。

以下哈尔滨锅炉厂有限公司设计制造135MW级CFB锅炉为例，阐述上述三种点火方式的原理、装置结构、操作要点及优缺点等。

3.1.1　床上点火

床上点火方式是采用床上启动燃烧器（SUB）并配置床枪的点火方式。

床上启动燃烧器由平流式配风器和油枪组成，置于炉膛水冷壁上，距布风板2～3m，下倾角度为25°～30°；床枪则是一种容量不大的油枪，不带配风器，布置在距布风板lm处。

锅炉点火加热以SUB为主，对于燃用着火温度高的煤种才配置床枪，即在SUB将床温加热至470℃以上时才投人床枪，以有效提高床料下部温度。

床上点火方式的主要优点是设备少，初投资少。

缺点是热利用率低，点火油耗大（相当多的热量被烟气带走，而没被用于加热下部床料），加热不均，特别是油枪雾化效果不好时易造成床料结渣。

床上点火方式适用于褐煤及烟煤点火，用于贫煤、无烟煤点火时所需油枪容量偏大。

下图4-3为CFB锅炉配置的床上启动燃烧器结构示意图。

图4-3　床上启动燃烧器结构示意图

3.1.2　床下点火

床下点火方式的点火设备为风道燃烧器（床下SUB），它位于冷一次风道至床下水冷风室之间，由配风室、油点火装置、预燃室、混合室、支架、膨胀节和风箱接口等组成。

平流式油燃烧器安装在预燃室人口，油枪燃烧用风（过量空气系数α=l.1）及混合风（α=1.75）均为冷一次风，故在CFB锅炉点火启动时，能产生α值为1.85的热烟气，经布风板流人炉膛，均匀地加热床料，使炉内耐火层按允许速率升温，并通过改变油枪出力和混合风量控制升温速度。

在CFB锅炉点火结束后，要进行“倒风”操作，即停油关闭冷一次风，将空预器引出的热一次风经混合筒人口处的热一次风管导人水冷风室，从而转人正常运行。

床下点火方式的主要优点是热利用率高，锅炉点火油耗低，而且加热均匀，升温稳定;缺点是设备庞大，初投资多，热功率不太大（受布风板风帽阻力的限制），故单独采用此种点火方式只能用于点燃褐煤、烟煤等易燃煤种。

下图为CFB锅炉配置的床下启动燃烧器结构示意图。

图4-4　床下启动燃烧器结构示意图

3.1.3　联合点火

联合点火方式是将床上SUB（或加床枪）与床下SUB联合使用，发挥它们各自的优点，弥补对方的不足。

联合点火方式与单独使用床上点火、床下点火方式相比，既能降低床下SUB的实用热功率以减少烧坏预燃室耐火层和非金属膨胀节的风险，又能降低床上SUB的实用热功率，防止加热不均或油雾化质量不好引起的床料结焦，特别适用于燃用贫煤及无烟煤的锅炉。

3.1.4　点火方式的对比

下表4-4列出了三种点火方式的优缺点比较，通过对比可见:

联合点火方式的运行经济性（点火油耗量）、安全可靠性（不易爆燃、结焦危险性小）以及煤种适应性（有效点火热功率可以很大）都比较突出。

近年来，随着我国电力工业的调整，优质煤大量用于大容量超临界参数发电机组，而适用于燃用劣质煤或难燃煤的大型CFB锅炉所使用的燃料越来越差（如多灰与掺石、低挥发分、硫分大等等）。

因此，联合点火方式无疑是有效的点火技术；当然，如燃用褐煤、烟煤时，仅采用床下点火方式即可。

表4-5列出了国内主要锅炉生产厂在首批135MW级CFB锅炉上配置的点火形式。

表4-4　三种点火方式比较（包括易爆燃、结焦危险性大小）

项目

床上点火

床下点火

联合点火

加热床料热利用率/%

<45

<90

60-70

最大热功率（相对BMCR）/%

35-60

10一15

35-45

初投资

低

高

占地面积

小

大

加热均匀性

不均（易结焦）

均匀（不易结焦）

较均匀

维护工作童

少

多

运行操作难度

容易

复杂

应用范围

褐煤、烟煤、贫煤、无烟煤

褐煤、烟煤

劣质烟煤、贫煤、烟煤

启动油耗

大

小

锅炉启动时间

慢

快

点火安全性

高

一般*

高

表4-5　国内主要锅炉生产厂在首批135MW级CFB锅炉上配置的点火形式

哈尔滨锅炉厂有限公司

上海锅炉厂有限公司

东方锅炉（集团）股份有限公司

无锡华光锅炉股份有限公司

济南锅炉集团有限公司

武汉锅炉股份有限公司

技术来源

引进美国ALSTOM，原德国EVT技术

引进美国ALSTOM，FLEXTECH技术

引进美国FW公司技术＋自行开发

中国科学院工程热物理研究所技术

引进美国ALSTOM，原德国EVT技术

风帽型式

钟罩式风帽

“T”型风帽

定向风帽

嵌逆流柱型风帽

钟罩式风帽

点火方式

联合点火

床上点火

床下点火

联合点火

3.2　点火要点及影响因素

本导则“4.2.2～4.2.3”规定了动态点火的基本操作步骤，主要包括：

启动风机对炉膛和烟道进行吹扫；调整配风至点火状态，并使床料充分流化、回料阀工作正常；投入启动油（气）燃烧器加热床料；锅炉投煤及断油；投煤后的调整及升温、升压。

影响动态点火过程的因素很多，并且这些因素相互制约，任何一个环节的失败都会影响成功点火。

妥善处理过程的各种影响因素而趋利避害正是动态点火中所要解决的问题。

下面结合135MW级CFB锅炉点火实践，就影响该过程的主要因素作简单的分析和讨论。

3.2.1　床料及燃料

前面第二节已阐述了床料的粒度、成份和厚度对锅炉点火及燃烧的影响，而入炉燃煤的成份和粒度同样对锅炉点火及燃烧的影响较大。

因此，在锅炉点火前一定要对燃煤进行成份和粒度分析。

本导则“4.4.9”条目规定：

应根据实际燃煤情况确定“允许投煤床温”。

“允许投煤床温”一般按制造厂家要求执行；如果给煤成份与制造厂家要求差异较大，应根据给煤的实际情况确定“允许投煤床温”；当燃煤挥发份偏高时，可适当降低允许投煤温度；燃煤挥发份偏低时，可适当提高允许投煤温度。

但都应经过试验确定。

床温低于“允许投煤床温”，不应向炉内投煤。

若燃煤挥发份太低（Ｖdaf<10%），允许投煤温度太高，如果简单用热风加热物料可能会面临如下问题：

（1）点火时间很长，消耗点火油量增加，启动费用上升；

（2）若增加油枪出力、提高风室温度，则有可能影响床上风帽的安全使用；（3）若采用较小流化风量，则对防止低温结焦产生不利影响。

对于这类燃煤，在实际操作中可待床料加热至400℃左右时，向炉内投入适量的引燃煤（挥发份较高的易燃煤种），确保床料温度平稳上升。

当床温达到800℃左右时，可启动给煤机适量给煤，进煤前应投入适量返料风，并加大一次风量使料层充分流化，同时撤出油枪。

本导则“7.3.2.3”条目规定：

定期检测碎煤机出口煤的粒度，严格控制粒度在合格范围内。

即使由于现场条件有限，燃煤的粒度也应尽可能调整接近设计粒度分布，以避免燃煤过细造成炉膛上部温度偏高，或者偏粗造成运行风量过大，磨损严重，排烟温度高等后果。

CFB锅炉对燃料粒度的要求取决于煤种，不同煤种有不同的粒度基配线。

总的看来，燃料挥发份含量高，灰分低则燃料粒度可以适然煤当放宽，反之则要求粒度较细。

因为高挥发份煤在炉内燃烧时更容易爆裂和破碎成细颗粒,且相对更容易燃尽。

在现场条件下，可按下式估算入炉煤中＜1mm的份额要求值。

Vdaf+D1=（85～90）%

Vdaf--入炉煤可燃基挥发份,%；

D1-入炉煤中＜1mm的份额，%；

对于燃用贫煤的流化床锅炉，一般要求煤的粒度不大于7mm，其中位粒径d50=0.6mm，小于0.2mm的不大于25%。

在欧洲大型CFB锅炉然煤颗粒和级配大体为：

0.1mm以下小于10%，1.0mm以下小于60%，4.0mm以下小于95%，10.0mm以下小于100%。

对发热量20000kj/kg左右的褐煤，燃料粒度可以放宽到15～20mm以下。

西安热工研究院（TPRI）根据其研究结果，推荐贫煤、无烟煤入炉煤粒径分布特性见图4-5。

图4-5　推荐贫煤、无烟煤入炉粒度

3.2.2　配风控制及油枪热负荷分配

1、点火流化风速控制

本导则“4.2.2.4”条目规定：

点火前应将锅炉各级配风调整至点火风量，使床料充分流化。

流态化点火的前提条件之一就是要维持点火过程中床料处于全流化状态，以保证整个料层的快速均匀加热，过小的流化风速若不能使得床层达到所需的流化状态则无法体现流态化点火的技术优势。

当然，流化风速过大对点火也不利。

首先，在流态化点火过程中，流化空气带走的热量占油枪总热量的相当部分，高的流化风速无疑将会造成较大的热量损失；另外，在投煤以后过高的流化风速也将不利于较易着火的细粒燃料蓄积于床层中，抑制床层温度的迅速提高，延长点火时间。

所以点火风速的选择原则应是：

床层的流化程度应满足均匀加热料层所需的良好的纵向和横向混合，否则不利于全床料层的均匀加热而造成局部温度过高引起低温结焦。

在此前提下风速越小越好。

一般点火风速为临界流化风速1.2～1.5倍。

2、启动燃烧器配风控制

本导则“4.2.2.5”条目规定：

投入启动油（气）燃烧器，根据燃烧器燃烧情况，适当调整风量以保持燃烧充分及稳定；床下燃烧器出口热烟气温度不超过设计允许温度。

3、油枪热负荷分配

油枪的投入应尽量做到对称均匀，通过调节油压或油枪投入数目，控制风室温度及锅炉温升速率。

联合点火方式以床下点火为主，床上点火为辅。

一般床下SUB的热功率规定为10%～12%BMCR，而床上SUB热功率为23%～33%BMCR（视煤的着火温度而定），点火启动应先投入床下SUB，使水冷风室风温升至600～800℃，此时床料温度可以达到400～520℃，再投人床上SUB，将床料加热至“允许投煤床温”。

3.2.3　温度控制点的选择及投煤方式

床温测点的选择点火过程中，所有的调节操作都强烈依

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