金猴金色家园二期工程模板方案.docx
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金猴金色家园二期工程模板方案
模板施工方案
工程名称：
金猴金色家园二期
施工单位：
威建集团二公司
负责人：
刘义新
编制人：
庞庆云
编制日期：
2005年3月1日
一、编制依据
1、金猴金色家园二期工程施工图及相关技术资料
2、有关类似工程的施工经验
3、《建筑工程施工手册》
4、金猴金色家园二期工程施工图图纸会审记录
5、《建筑工程施工荷载规范》
二、工程概况及模板支撑系统
1.本工程为金猴金色家园二期工程，由金猴房地产开发公司投资建设,威建集团二公司承建,由威海市设计院设
计，由A—1#楼、A—2#楼、A—3#楼A—4#楼、A—5#楼、A—6#楼、A—7#楼、A—8#楼、A—9#楼、A—15#楼及幼儿园共计11个单体工程组成。
住宅楼10栋，七层框架结构，总高24.6米至28.4米不等；幼儿园三层框架结构，总高12.8米。
2.结构部分：
基础为钢筋砼独立基础。
基础混凝土标号C30,基础上基础短柱，混凝土标号C40。
主体混凝土采用全现浇混凝土C30，七度抗震设防，工程抗震等级二级，安全等级二级。
钢筋采用Ⅰ级钢、Ⅱ级钢。
a、钢筋混凝土独立基础：
侧模采用组合式钢模板。
b、柱采用2.5cm木模板内衬五合板、Φ10钢筋套、Φ14对拉螺栓、钢管、钢顶柱斜撑。
柱规格有600*1200、600*1100、500*1000、700*700、700*700。
c、梁板采用十五合板、钢顶柱支撑，采用满堂承重脚手架。
梁规格有500*1800、500*1700、300*800、500*1400、300*500、300*700、300*600、250*650。
板厚均为100。
三、主要模板的施工方法：
采用先进合理的模板体系是保证工程质量的重要环节，对保证工程质量也很重要，因此，结合本工程结构形式、特点和我们已经施工同类工程经验，按不同部位设计适合本工程特点的合理适用的模板及支撑体系，满足工程质量进度要求。
1、钢筋混凝土独立基础：
本工程钢筋混凝土独立基础侧模拟采用组合钢模板（如图一），用木方及钢管组合支撑在基坑侧壁上预先定牢的木方上．基础短柱采用组合式钢模板。
图一：
基础钢模板支撑图
2、柱模板：
框架柱为矩形柱，最大截面尺寸600mm×1200mm。
柱模采用2.5cm木模板内衬五合板、60*80做肋并刷清漆两遍，四片柱模板采用10钢筋套配合木楔子进行紧固。
采用Φ14钢筋对拉螺栓间距700，矩形柱模安装（如下图）：
图二：
柱模板安装平面图
图三：
柱模板安装立面图
柱模安装工艺流程：
弹柱位线抹找平层，并按弹好的位置线做好定位墩台安装柱模安柱箍加斜撑校正预埋。
a、柱模侧向支撑采用φ48×3.5钢管配合钢顶柱，钢顶柱顶在预埋在梁或板内的钢筋棍上，利用钢顶柱的伸缩调正柱模板的垂直度。
钢筋棍采用Φ20的钢筋，长为30cm埋入梁板内不少于20cm。
内侧用砼撑头定位，撑头上、中、下各一道。
b、为彻底解决柱“烂根”现象，保证柱模板不跑浆，柱模支设前在柱根抹40mm宽，不大于15mm厚的1：
3水泥砂浆带，要求水泥砂浆上表面水平。
柱跟部应留有150*150清扫孔用于浇筑前将柱根散落的杂物清扫干净，并用水冲刷，特别是散落的焊剂。
3、框架梁、板模板施工
（1）现浇框架梁板主要由主梁、次梁和楼板组成，模板全部采用竹胶板，钢管脚手支模法支撑。
三者进行一次支模成型，然后绑钢筋、浇筑混凝土。
模板支设工艺流程为先支主、次梁，再支楼板模板。
模板后背60*80mm木方作水平加强楞，采用φ48钢管作为竖向加强楞，并通过十字扣件与支架立杆或横杆连接，具体详见计算图。
（2）本工程楼板厚为100，汽机房楼板为4m、8m平台；主厂房首层4.95m，二层标高7.95，三层标高15.2m。
梁、板搁栅采用60×80木方，间距为200mm，模板接缝及螺栓孔处用胶带纸粘贴密封，支撑结构采用满堂承重脚手架配合快拆头，满堂脚手架剪刀撑布设，按每跨通长布设。
图四：
楼板模板支撑图
框架梁、板模板安装工艺：
复核轴线、梁、板底标高位置→支梁底模（按规范要求1~3/1000起拱）→绑扎梁钢筋→支梁侧模板底模→绑扎板钢筋→梁板模校核固定。
结构的边梁禁止与外脚手架拉结，应与内部的满堂脚手架拉结.见下图：
图五：
边梁模板支撑图
三、主要模板计算：
1.对于矩形柱模验算
计算时以浇筑速度2m/h计算。
柱截面尺寸≥800，以1200为例进行计算，<800mm时以700mm为例进行计算。
⑴计算柱模受侧压力
F=0.22*25*4*1*1*21/2=31.1KN/m2
F=RcH=25*2=50KN/m2
取两式之较小值F=31.1KN/m2作计算值，考虑倒砼时产生的水平荷载4KN/m2，则总侧压力F=1.2*31.1+1.4*4=42.9KN/m2
验算刚度时F=1.2*31.1=37.32KN/m2
⑵柱箍间距s计算
受力简图如右
木模板厚25mm，每块宽100mm则侧压力的线布荷载
q=42.9*0.1=4.29KN/m，两跨连续梁挠度系数Kf=0.521得
s=（EtI/4Kfq）=｛（9*103）［（1/12）*100*253］/4*0.521*4.29｝
=507mm
选用柱箍间距s=350mm<507mm,满足要求。
⑶柱箍截面计算
柱箍受到的侧压力F=42.9KN/m2，现柱箍间距s=500mm,线布荷载
q=42.9*0.35=15.02KN/m
柱截面尺寸≥800mm，以1200mm为例按两跨连续梁进行计算，最大弯矩Mmax=0.125ql2=0.125*15.02*0.72=0.92KN.m
需抵抗矩W1=Mmax/fm=920000/13=70769mm3
选用60mm*80mm截面，W1=149500mm3,符合要求。
挠度w=0.521ql4/（384EI）
=0.521*15.02*9004/[384*9*803*（1/12）*60*（80+30）3]
=2.0mm＜［w］=900/400=2.25mm
满足要求
a.长边钢箍受拉力N=0.375q1=0.375*21.45*0.7=5.63KN
钢箍需截面积A0=50.2mm,符合要求.
螺栓受拉力N=1.25ql2=1.25*15.02*0.702=9.19KN
螺栓需截面积A0=N/f=9190/205=44.83mm2
Ф14螺栓A0=105mm2，符合要求.
b.对于短边，以700mm为例按简支梁计算，最大弯矩为
Mmax=（2-0.7/0.9）*15.02*0.7*0.9/8=1.446KN.m
需抵抗矩W2=Mmax/fm=144600/13=11123mm3
选用60mm*80mm截面，W1=149500mm3,符合要求。
挠度w=5q'l4/（384EI）=5*18.66*9004/（384*9*803*1/12*60*1103）
=2.0mm＜［w］=900/400=2.25mm
满足要求
2、梁、板模板
1）现浇梁:
底模及侧模均采用十五合板模板，每层采用扣件式钢管满堂脚手架进行支撑，满堂脚手架只须验算单支钢管稳定性和钢管的竖向承载力即可。
假设100厚楼板立杆间距la=1.1m,lb=1.1m，现取现浇板下脚手架进行验算。
（梁底垂直方向的立杆间距为0.9m）,横杆步距为1.8m，选用Φ48×3.5钢管搭设，以下按假设立杆间距验算；
a、荷载：
永久荷载标准值：
楼板、梁底模板支架自重标准值：
0.45+0.51=0.96KN
楼板模板自重标准值0.3KN/m2
楼板钢筋自重标准值0.143KN/m2
梁钢筋自重标准值1.5KN/m3
新浇注混凝土自重标准值3.6KN/m2
可变荷载标准值:
施工人员及设备荷载标准值1.5KN/m2
振捣混凝土产生的荷载标准值2.0KN/m2
b、验算混凝土楼板支架
作用于水平杆的永久荷载标准值：
gk1=[0.3+（0.143+3.6）]×1.2×1.1=5.34KN/m
作用于水平杆的可变荷载标准值：
qk1=1.5×1.4×1.1=2.31KN/m
横向受力水平杆验算（按三跨）
作用于水平杆最大弯矩
Mgk=0.1gk1Lb2=0.1×5.34×1.12=0.646KN·m
Mqk=0.117qk1Lb2=0.117×2.31×1.12=0.327KN·m
M=Mqk+Mgk=0.973KN·m
抗弯强度：
σ=M/W=0.973×106/（5.08×103）=191.53N/mm2υ=L4/（100EI）×（0.677gk1+0.99qk1）
=11004/（100×2.06×105×12.19×104）×（0.677×5.34+0.99×2.31）=3.44mm<1100/150=7.33mm
满足要求。
楼板支架立杆计算
R=1.2Rg+1.4Rq
=1.1×5.34×1.1+1.2×2.31×1.1=9.51KN
N=R+0.45×1.2=10.05KN
立杆的计算长度L0=h+2a=1.8+2×0.1=2m
λ=L0/i=2000/15.8=127ψ=0.412
σ=N/（ψA）=10.05×1000/（0.412×489）=49.88N/mm2满足要求。
通过以上计算看出假设满足。
按照以上计算看出100厚板下立杆间距1.1米双向扎设满足要求。
由于梁的截面尺寸较多，以500×1800与300*800为例进行计算。
2）具体计算如下：
1、500mm×1800mm梁支撑方式如下：
图六：
500*1800大梁支撑图
梁钢筋自重标准值1.5KN/m3
新浇注混凝土自重标准值24KN/m3
（1）大横向水平杆计算
验算梁底中心立杆上纵向水平杆（沿梁纵向）水平杆按简支梁计算
其计算简图
永久荷载产生的集中荷载标准值
PK1=0.5×1.8×1×（24＋1.5）×0.333×0.5
=3.882KN
可变荷载作用产生的集中荷载标准值
PK2=2×（0.5×1）×0.333×0.5=0.166KN
传向纵横向水平杆集中力标准值
Pk=PK1+PK2=3.882+0.166=4.048KN
传向纵横向水平杆集中力设计值
P=1.2×PK1+1.4×PK2=1.2×3.882+1.4×0.166=4.891KN
则M=PL1=4.891×1/11.5=0.425KN·m
σ=M/W=0.425×106/（5.08×103）=83.66N/mm2满足要求
挠度v=[pka/（24EI）]（3L2-4a2）
=[4.047×103×500×（3×10002-4×5002）]/（24×2.06×105×12.19×104）=3.358mm扣件抗滑承载力计算
R=PK=4.05KN<8KN=RC满足要求。
支架立杆计算（验算受力最大立杆为中间立杆）
N=P=4.891KN
梁支架立杆的计算长度L0=h+2a=1.8+2×0.1=2m
λ=L0/i=2000/15.8=127ψ=0.412
σ=N/（ψA）=4.891×1000/（0.412×489）=24.28N/mm2通过以上计算按假设间距搭设满足要求。
2、300mm×800mm梁
图七：
300*800梁支撑图
梁钢筋自重标准值1.5KN/m3
新浇注混凝土自重标准值24KN/m3
（1）大横向水平杆计算
验算梁底中心立杆上纵向水平杆（沿梁纵向）水平杆按简支梁计算
其计算简图
永久荷载产生的集中荷载标准值
Pk1=0.6×0.3×0.9×（24＋1.5）×0.333×0.5
=0.917KN
可变荷载作用产生的集中荷载标准值
Pk2=2×（0.8×0.9）×0.333×0.5=0.24KN
传向纵横向水平杆集中力标准值
Pk=Pk1+Pk2=0.917+0.24=1.157KN
传向纵横向水平杆集中力设计值
P=1.2×PK1+1.4×PK2=1.2×0.917+1.4×0.24=1.436KN
则M=PL1=1.436×0.9/11.5=0.112KN·m
σ=M/W=0.112×106/（5.08×103）=22.04N/mm2满足要求
挠度v=[pka/（24EI）]（3L2-4a2）
=[1.157×103×450×（3×9002-4×4502）]/（24×2.06×105×12.19×104）=0.9mm扣件抗滑承载力计算
R=Pk1+Pk2=0.917+0.24=1.157KN<8KN=RC满足要求。
梁支架立杆计算（验算受力最大立杆为中间立杆）
N=P=1.436KN
梁支架立杆的计算长度L0=h+2a=1.8+2×0.1=2m
λ=L0/i=2000/15.8=127ψ=0.412
σ=N/（ψA）=1.436×1000/（0.412×489）=2.147N/mm2通过以上计算按假设间距搭设满足要求。
3）汽轮机顶板模板承重脚手架支设方案
汽轮机顶板模板采用组合式钢模板，采用扣件式钢管满堂脚手架进行支撑，满堂脚手架只须验算单支钢管稳定性和钢管的竖向承载力即可。
假设立杆间距la=0.65m,lb=0.65m，现取现浇顶板下脚手架进行验算。
梁底垂直方向的立杆间距为0.6m）,横杆步距为1.8m，选用Φ48钢管搭设，以下按假设立杆间距验算；
a、荷载：
永久荷载标准值：
楼板、梁底模板支架自重标准值：
0.45+0.51=0.96KN
楼板模板自重标准值0.3KN/m2
楼板钢筋自重标准值0.143KN/m2
梁钢筋自重标准值1.5KN/m3
新浇注混凝土自重标准值3.6KN/m2
可变荷载标准值:
施工人员及设备荷载标准值1.5KN/m2
振捣混凝土产生的荷载标准值2.0KN/m2
c、验算混凝土楼板支架
作用于水平杆的永久荷载标准值：
gk1=[0.3+（0.143+3.6）]×1.2×0.6=5.34KN/m
作用于水平杆的可变荷载标准值：
qk1=1.5×1.4×1.1=2.31KN/m
横向受力水平杆验算（按三跨）
作用于水平杆最大弯矩
Mgk=0.1gk1Lb2=0.1×5.34×1.12=0.646KN·m
Mqk=0.117qk1Lb2=0.117×2.31×1.12=0.327KN·m
M=Mqk+Mgk=0.973KN·m
抗弯强度：
σ=M/W=0.973×106/（5.08×103）=191.53N/mm2υ=L4/（100EI）×（0.677gk1+0.99qk1）
=11004/（100×2.06×105×12.19×104）×（0.677×5.34+0.99×2.31）=3.44mm<1100/150=7.33mm
满足要求。
楼板支架立杆计算
R=1.2Rg+1.4Rq
=0.65×5.34×1.1+1.2×2.31×0.65=9.51KN
N=R+0.45×1.2=10.05KN
立杆的计算长度L0=h+2a=1.8+2×0.1=2m
λ=L0/i=2000/15.8=127ψ=0.412
σ=N/（ψA）=10.05×1000/（0.412×489）=49.88N/mm2满足要求。
通过以上计算看出假设满足。
按照以上计算看出100厚板下立杆间距0.65米双向扎设满足要求。
4）模板支设结论
满堂脚手架在搭设时立杆间距:
板下立杆间距纵向取1.1m,横向取1.1m；梁下承重脚手架500×1800、500×170、500×1400梁下立杆间距为纵向取1m,横向取0.9m，小横杆间距为450；300×800、300×700、250×650梁底纵向立杆间距900，横向立杆间距900，小横杆间距450；考虑脚手架的稳定性问题，在每层满堂脚手架四边增加一道竖向剪刀撑水平设置一道横向剪刀撑，集中荷载的作用点应该避开水平杆中部，尽量靠近立杆，因此在具体操作中可视具体情况在计算允许的范围内采用不同的立杆间距。
由于本工程梁板一般跨度都在8米或8米以上，所以当混凝土强度达到100%时满堂脚手架方可拆除。
四、模板工程预防质量通病措施
（1）梁、板底不平、下挠，梁侧模板不顺直，梁上下口涨模：
梁板底模板的龙骨、支撑的截面尺寸及间距应通过设计计算确定，使模板的支撑系统有足够的强度和刚度，作业中应认真执行设计要求，防止混凝土浇筑时模板变形，并应按设计及规范规定起拱。
模板支撑底部垫通长垫板，防止支撑下沉。
梁模板上下口应固定牢固，并进行侧向支撑，保证上下口模板不变形。
（2）柱模板涨模，断面尺寸不准：
根据柱高和断面尺寸，验算柱箍自身的截面尺寸和间距，以保证柱模的强度、刚度足以抵抗混凝土的侧压力。
（3）柱身扭向：
支模前先校正柱筋，使其首先不扭向。
安装斜撑并吊线垂直时，相邻两片柱模从上端每面吊两点，使线坠到地面，线坠所示两点到柱位置线距离均相等，以使柱模不扭向。
（4）柱轴线位移：
成排的柱子，支模前要在地面上弹出柱轴线及柱边通线，然后分别弹出每柱的另一方向轴线，再确定柱的另两条边线。
支模时，先立两端柱模，校正垂直与位置无误后，柱模顶拉通线，再支中间各柱模板。
柱距较大时，每柱分别四面支撑，保证每柱垂直和位置正确；柱距不大时，通排设水平拉杆及剪刀撑。
（5）柱烂根，模板接缝处跑浆：
模板根部用砂浆找平封严，模板间接缝卡固措施应牢靠。
（6）为防止浇筑砼时模板偏移，要对称浇筑砼，避免不均匀沉降。
（7）立杆的基础采用已夯实、平整的基坑回填土，并从建筑物至脚手架排水沟之间设置5%的排水坡，使水可以顺利的排到排水沟内，以防止脚手架的基础存水，并且在立杆下垫20cm宽、5cm厚、4m长的木板，在每根立杆下均设钢底座；纵横向距地小于20cm处设扫地杆，并且连续设置。
一层以上必须立杆对齐，上层板未浇筑完砼，下层板不得拆摸。
（8）满堂脚手架必须搭设水平方向和纵向剪刀撑，水平方向剪刀撑设于两端和中间，从顶层向下每2步设一道。
纵向剪刀撑从四边到中间每隔4根立杆设一组，与地面成45度角，由底至顶连续设置。
五、安全要求及措施：
1、成立以项目经理为组长的安全领导小组，设专职安全员，每周坚持一次安全检查。
2、每周进行一次职工安全教育，并在节假日前后进行安全教育，定期检查班组的每天班前教育。
3、工人进入施工现场要戴好安全帽，衣着整洁，不许穿硬底鞋。
4、吊运物料时，要按要求绑扎，吊臂的正下方，不得有人。
5、施工时要戴好防护用品，在支设模板前要对脚手架进行综合验收，验收合格后方可进行模板支设。
6、工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞，闪失和落物，严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。
7、专职安全员每天要进行巡视，检查发现安全隐患及时处理。
8、人员上、下脚手架必须走设有安全防护的出入通道，严禁攀脚手架上下。
9、每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方可开始作业，在作业中发现有不安全情况和迹象时，应立即停止作业，进行检查，解决以后才能恢复正常的作业，发现有异常和危险情况时应立即通知所有架上人员撤离。
10、在每班作业完成之后，必须将架上剩余材料物品移至上（下）步架或室内，每日收工前应做到工完料净场地清。
在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料物品。
在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料、物品和倾倒垃圾。
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