地下室顶板加固计算即车辆轮胎压力换算.docx
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地下室顶板加固计算即车辆轮胎压力换算
XX
（XX）
地下室顶板加固施工方案
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目录2.章第1工程概况.....................................................................................................................
.............................................................................................................2.等效荷载换算章第2
3........................................................................................................车辆运载及堆载情况2.1．
2.2等效均布荷载计算...........................................................................................................3
第3章支撑体系验算..............................................................................................................4
第4章支撑体系平面布置图................................................................................................16
第1章工程概况
等效荷载换算章2第
2.1车辆运载及堆载情况
因场内施工期间运输车辆较重的主要为钢筋运输车和砼运输车，因此本方案以这两种车型进行验算。
场内行车时必须严格将车辆荷载控制在方案计算范围内。
即钢筋运载不得大于60吨、砼运输不大于12m3。
钢筋运输车
按平板半挂车计算，汽车自重20吨（轮胎12个，前4后8，轮胎规格为12R（真空）），钢筋载重按60吨，合计80吨。
混凝土罐车及泵车
按装12立方米车考虑，混凝土罐车自重约25吨，12立方米混凝土按24吨计，合计49吨。
2.2等效均布荷载计算
本方案荷载计算依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）、《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）等规范编制。
本工程回顶方案计算方法参照模板支架计算，地下室顶板为双向板，最大尺寸为2600×3200，地下室顶板上通过最大荷载为钢筋运输车（钢筋车80T），当两个轮胎的中点落在板的跨中时，弯矩最大。
2.2.1最不利荷载计算
轮胎中轴点落在板跨中时，弯矩最大，本案例计算板跨为4米。
根据《建筑结构荷载规范》附录C，等效均布活荷载按下式计算：
2①Q=8Mmax/bL1、b值的计算如下：
轮胎12R，即每个轮胎宽度为304mm，扁平比按最低70%计算，则每个轮胎的触地面积为0.3*0.2。
通常情况下，荷载作用宽度大于长度，则选用公式如下：
b=2/3b+0.73L②（依据荷载规范C.0.5-2）cyb=b+2*垫层厚度+板厚③tycyb为荷载作用面平行于板跨的宽度，取b=2*300=600mm；tyty则b=0.6+2*0+0.2=0.8m
cy
b=2/3*0.8+0.73*4=3.45m
两个局部荷载相邻时有效分部宽度进行折减（轮距1.86m）：
be'?
b?
22=3.45/2+1.86/2=2.65m
2、荷载的计算如下：
则钢筋运输车后轮（单个组合）传递的荷载为：
9/31*80/2（双排）=23.516/2=11.62t
3、最大弯矩计算如下：
Mmax=11.62*9.8*4（板跨）/2=227.75KN.m
4、等效荷载为：
22）=34KN/m2Q=8Mmax/bL=8*227.75/（3.45*45、乘可变荷载组合系数，动力系数：
Q=1.1*1.3*34=48.62KN/m2
当车道或顶板设计荷载超过49KN/m2时，下部可不进行加固。
第3章支撑体系验算
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土楼板名称B2，标高-1.50m新浇混凝土楼板板厚（mm）200
3
模板支架纵向长度L（m）
H（m）模板支架高度4
3
模板支架横向长度B（m）
二、荷载设计
面板0.1
0.3面板及小梁2）
（kN/m模板及其支架自重标准值G1k0.5楼板模板0.75
模板及其支架
33501.1）
钢筋自重标准值G（kN/m荷载标准值G）
（kN/322.5当计算面板和小梁时的均布活荷（kN/）
当计算面板和小梁时的集中荷2.5（kN）
施工人员及设备荷载标准1.5
1）
当计算主梁时的均布活荷（kN/均布活荷结构构件时当计算支架柱及其支1
）
（kN/模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计
主梁布置方向平行立柱纵向方向800（mm）l立柱纵向间距a1500水平拉杆步距h（mm）800（mm）立柱横向间距lb200
l（mm）
200小梁间距（mm）小梁最大悬挑长度l1结构表面隐蔽结构表面的要求200
（mm）
l主梁最大悬挑长度2荷载系数参数表：
正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆
-10.9可变荷载的组合值系数ψc-1.41可变荷载的分项系γQ-
1.35
1永久荷载的分项系数γG1
γ：
结构重要性系数0设计简图如下：
模板设计平面图
模板设计剖面图（模板支架纵向）
模板设计剖面图（模板支架横向）
四、面板验算
面板类型覆面木胶合板面板厚度t（mm）
15
221.4
15）面板抗剪强度设计值[τ]（N/mm[f]（N/mm面板抗弯强度设计值）
2三等跨连续梁面板计算方式10000
）
面板弹性模量E（N/mm楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。
233/12=1000×15×15×15/12＝15/6＝37500mmI，＝bhW＝bh/6=1000×15×4
281250mm承载能力极限状态
q＝γ×[1.35×（G1k10）×h）+1.4×φ×Q]×b=1×[1.35×（0.1+（50+1.1）×0.2）+1.4×+G+（G0.9×2.5]×1=17.081k3k2kc2kN/m
×[γ（G+（G+G）h）]b=1×[1.35×（0.1+（50+1.1）×0.2）]×1=13.932kN/mq=γ3kG2k11k0静×（γ×φ×Q）×b=1×（1.4×0.9×2.5）×q=γ1=3.15kN/m1kQ1c0活q＝1×1.35×G×b＝1×1.35×0.1×1=0.135kN/m1k2p＝1×1.4×0.9×Q＝1×1.4×0.9×2.5＝3.15kN1k正常使用极限状态
q＝（γ（G+（G+G）×h））×b=（1×（0.1+（50+1.1）×0.2））×1＝10.32kN/m3k2kG1k计算简图如下：
1、强度验算
2222＝0.07kN·0.213.932×0.2m＝M0.1qL+0.117×+0.117qL3.15×＝0.1×111活静22+0.175pL]L＝+0.213pL，0.1qLM＝max[0.08q22222+0.175×3.15×0.2]0.1×0.135×0.2＝，max[0.08×0.135×0.2+0.213×3.15×0.2m
0.135kN·M＝max[M，M]＝max[0.07，0.135]＝0.135kN·m2max162215N/mm≤[f]＝3.59N/mm＝/37500/Wσ＝M＝0.135×10max满足要求！
2、挠度验算
44/（100×10000×200＝ν0.677ql281250）=0.04mm/（100EI）=0.677×10.32×maxν＝0.04mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm
满足要求！
五、小梁验算
□60×40×2.5（mm）
小梁截面类型方钢管小梁类型
小梁抗弯强度设计值小梁截面抵抗矩小梁截面惯性矩
E（N/mm
2205）小梁抗剪强度设计值[f]（N/mm
7.36小梁弹性模量）W（cm22.07小梁计算方式I（cm
34）
125）[τ]（N/m206000）二等跨连续q＝γ×[1.35×（G1k10＝+（G+G）×h）+1.4×φ×Q]×b=1×[1.35×（0.3+（50+1.1）×0.2）+1.4×0.9×2.5]×0.21kc2k3k3.47kN/m
因此，q＝γ×1.35×（G+（G+G）×h）×b=1×1.35×（0.3+（50+1.1）×0.2）×0.23k11k2k0静＝2.84kN/m
q＝γ×1.4×φ×Q×b=1×1.4×0.9×2.5×0.2＝0.63kN/m1kc10活q＝1×1.35×G×b=1×1.35×0.3×0.2＝0.081kN/m1k2p＝1×1.4×0.9×Q＝1×1.4×0.9×2.5＝3.15kN1k计算简图如下：
1、强度验算
2222＝0.8+0.125×0.63×0.8L+0.125qL＝0.125×2.84×＝M0.125q111活静m0.278kN·22＝L，L＝Mmax[0.07q+0.203pL0.125q+0.188pL]22222+0.188×3.15×0.8]0.081×，3.15×0.081×max[0.07×0.8+0.203×0.80.125×0.8＝m
0.515kN·．
2222/2+3.15×0.2]0.081×0.2]=max[3.47×0.2＝/2M＝max[qL/2，qL，/2+pL1131210.632kN·m
M＝max[M，M，M]＝max[0.278，0.515，0.632]＝0.632kN·m32max1622≤[f]=205N/mm/7360=85.818N/mmσ=M/W=0.632×10max满足要求！
2、抗剪验算
V＝0.625qL+0.625qL＝0.625×2.84×0.8+0.625×0.63×0.8＝1.735kN111活静V＝0.625qL+0.688p＝0.625×0.081×0.8+0.688×3.15＝2.208kN22V＝max[qL，qL+p]＝max[3.47×0.2，0.081×0.2+3.15]＝3.166kN11132V＝max[V，V，V]＝max[1.735，2.208，3.166]＝3.166kN
31max22222δ）[bh]/（8×220700×-（40-5）×55]=3.166×1000×[40×τ=V/（8I605）-（b-δ）h0maxzmax22≤[τ]=125N/mm13.674N/mm＝满足要求！
3、挠度验算
q＝（γ（G+（G+G）×h））×b=（1×（0.3+（50+1.1）×0.2））×0.2＝2.104kN/m3k1kG2k挠度,跨中ν＝max444）＝0.099mm≤[ν]22.07×100.521qL/（100EI）=0.521×2.104×800＝/（100×206000×L/250＝800/250＝3.2mm；
444）＝0.009mm≤[ν]＝/（8×206000×22.07×10悬臂端ν＝ql/（8EI）=2.104×2001max2×l/250＝2×200/250＝1.6mm1满足要求！
六、主梁验算
主梁类型钢管主梁截面类型（mm）
Ф48×3
2205主梁计算截面类型（mm）Ф48×3）主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm324.49125）W（cm[τ]（N/mm主梁抗剪强度设计值）主梁截面抵抗矩4210.78206000））主梁弹性模量E（N/mmI（cm主梁截面惯性矩1
主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数
、小梁最大支座反力计算1
q＝γ×[1.35×（G1k01）×h）+1.4×φ×Q]×b=1×[1.35×（0.5+（50+1.1）×＝+（G+G0.2）+1.4×0.9×1.5]×0.21k3k2kc3.272kN/m
q＝γ×1.35×（G+（G+G）×h）×b＝1×1.35×（0.5+（50+1.1）×0.2）×0.2＝3k12k01k静2.894kN/m
×1.4×φ×Q×b＝1×1.4×0.9×1.5×0.2q＝γ＝0.378kN/m
1k1c0活q＝（γ（G+（G+G）×h））×b=（1×（0.5+（50+1.1）×0.2））×0.2＝2.144kN/m3k1k2G2k承载能力极限状态
按二等跨连续梁，R＝1.25qL＝1.25×3.272×0.8＝3.272kN1max按悬臂梁，R＝3.272×0.2＝0.654kN1R＝max[R，R]＝3.272kN;1max正常使用极限状态
按二等跨连续梁，R'＝1.25qL＝1.25×2.144×0.8＝2.144kN2max按悬臂梁，R'＝ql=2.144×0.2＝0.429kN112R'＝max[R'，R']＝2.144kN;1max计算简图如下：
主梁计算简图一
、抗弯验算2
主梁弯矩图一（kN·m）
622≤[f]=205N/mm/4490=189.475N/mmσ10=M/W=0.851×max满足要求！
3、抗剪验算
主梁剪力图一（kN）
22≤[τ]=125N/mm24.309N/mm5.153×1000/424＝/A=2×τ=2Vmaxmax满足要求！
4、挠度验算
（mm）
主梁变形图一
=0.671mm≤[ν]=800/250=3.2mmν跨中max悬挑段ν＝0.038mm≤[ν]=2×200/250=1.6mmmax满足要求！
5、支座反力计算
承载能力极限状态
图一
支座反力依次为R=11.207kN，R=13.333kN，R=13.333kN，R=11.207kN
4123七、可调托座验算
荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
按上节计算可知，可调托座受力N＝13.333kN≤[N]＝30kN
满足要求！
八、立柱验算
剪刀撑设置加强型1500（mm）立柱顶部步距hd1.386
立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点200顶部立柱计算长度系数μ1
的长度a（mm）
非顶部立柱计算长度系数钢管计算截面类型立柱截面面积立柱截面抵抗矩支架自重标准值
μ2（mm）2）A（mm3）W（cmq（kN/m）
1.755钢管截面类型钢材等级Ф48×3424立柱截面回转半径4.49抗压强度设计值0.15
（mm）i（mm）2[f]（N/mm
）
Ф48×3Q23515.9205
1、长细比验算
=kμ（h+2a）=1×1.386×l（1500+2×200）=2633mm顶部立柱段：
d011=kμh=1×1.755×l1500=2632mm非顶部立柱段：
20]/i=2633.4/15.9=165.623≤[λ]=210l=max[lλ，001满足要求！
2、立柱稳定性验算
，荷载设计JGJ130-2011根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
值q有所不同：
1小梁验算
q＝1×[1.35×（0.5+（50+1.1）×0.2）+1.4×0.9×1]×0.2=3.146kN/m1同上四～六步计算过程，可得：
R＝10.775kN，R＝12.82kN，R＝12.82kN，R＝10.775kN4132顶部立柱段：
=kμ（h+2a）=1.155×1.386×l（1500+2×200）=3041.577mmd011λ=l/i=3041.577/15.9=191.294011查表得，φ＝0.197
不考虑风荷载:
N=Max[R，R，R，R]=Max[10.775，12.82，12.82，10.775]=12.82kN4121322205N/mm≤[f]＝12820/（0.197×424）153.481N/mm＝/（ΦA）＝Nf＝1满足要求！
非顶部立柱段：
l=kμh=1.155×1.755×1500=3040.537mm20λ=l/i=3040.537/15.9=191.2290查表得，φ=0.1971不考虑风荷载:
N
=Max[R,R,R,R]+1×γ×q×H=Max[10.775,12.82,12.82,10.775]+1×1.35×0.15×4=1G41323.63kN
322]=205N/mm≤[σ424）=163.179N/mmφA）＝13.63×10/（0.197×f=N/（1满足要求！
九、高宽比验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：
支架高宽比不应大于3
H/B=4/3=1.333≤3
满足要求，不需要进行抗倾覆验算！
第4章支撑体系平面布置图
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