梁模板扣件式梁板立柱不共用计算书.docx
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梁模板扣件式梁板立柱不共用计算书
梁模板（扣件式，梁板立柱不共用）计算书
计算依据：
1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土梁名称
KL14
新浇混凝土梁计算跨度（m）
9.7
混凝土梁截面尺寸（mm×mm）
600×1000
新浇混凝土结构层高（m）
5.4
梁侧楼板厚度（mm）
300
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
模板面板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
混凝土梁钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.5
混凝土板钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k（kN/m2）
2.5
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
非自定义:
0.22
0.3
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁板立柱不共用B
梁跨度方向立柱间距la（mm）
850
梁底两侧立柱间距lb（mm）
800
步距h（mm）
1800
新浇混凝土楼板立柱间距l'a（mm）、l'b（mm）
900、900
混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置
居中
梁底左侧立柱距梁中心线距离（mm）
400
板底左侧立柱距梁中心线距离s1（mm）
750
板底右侧立柱距梁中心线距离s2（mm）
750
梁底增加立柱根数
0
每跨距内梁底支撑小梁根数
4
梁底支撑主梁最大悬挑长度（mm）
300
结构表面的要求
结构表面外露
模板及支架计算依据
《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011
结构重要性系数γ0
1
可变荷载的组合值系数φc
0.9
设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
18
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
13
面板弹性模量E（N/mm2）
6000
按四等跨连续梁计算，简图如下：
W＝bh2/6=600×18×18/6＝32400mm3，I＝bh3/12=600×18×18×18/12＝291600mm4
q1＝γ0×[1.35（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×（0.1+（24+1.5）×1）+1.4×0.9×2.5]×0.6＝22.248kN/m
q1静＝γ0×[1.35（G1k+（G2k+G3k）×h）]×b=1×[1.35×（0.1+（24+1.5）×1）]×0.6＝20.736kN/m
q1活＝γ0×[1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.4×0.9×2.5]×0.6＝1.512kN/m
q2＝（G1k+（G2k+G3k）×h）×b=[0.1+（24+1.5）×1]×0.6＝15.36kN/m
1、抗弯验算
σ＝Mmax/W＝（0.107×20.736×0.2832+0.121×1.512×0.2832）×106/32400＝5.937N/mm2≤[f]＝13N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.632q2l4/（100EI）＝0.632×15.36×2834/（100×6000×291600）＝0.356mm≤[ν]＝l/400＝283/400＝0.708mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
Rmax＝1.143q1静l+1.223q1活l＝1.143×20.736×0.283+1.223×1.512×0.283＝7.231kN
标准值（正常使用极限状态）
R'max＝1.143q2l＝1.143×15.36×0.283＝4.968kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
50×100
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
13
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.5
小梁弹性模量E（N/mm2）
9000
小梁截面抵抗矩W（cm3）
83.33
小梁截面惯性矩I（cm4）
416.67
计算简图如下：
承载能力极限状态
正常使用极限状态
承载能力极限状态：
面板传递给小梁q1＝7.231/0.6＝12.051kN/m
小梁自重q2＝1×1.35×（0.3-0.1）×0.283＝0.076kN/m
梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=1×[1.35×（0.1+（24+1.1）×0.3）+1.4×0.9×2.5）]×（0.75-0.6/2）/2×0.283+1×1.35×0.5×（1-0.3）×0.283＝0.99kN
梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=1×[1.35×（0.1+（24+1.1）×0.3）+1.4×0.9×2.5）]×（0.75-0.6/2）/2×0.283+1×1.35×0.5×（1-0.3）×0.283＝0.99kN
正常使用极限状态：
面板传递给小梁q1＝4.968/0.6＝8.281kN/m
小梁自重q2＝（0.3-0.1）×0.283＝0.057kN/m
梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=（0.1+（24+1.1）×0.3）×（0.75-0.6/2）/2×0.283+0.5×（1-0.3）×0.283＝0.585kN
梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=（0.1+（24+1.1）×0.3）×（0.75-0.6/2）/2×0.283+0.5×（1-0.3）×0.283＝0.585kN
1、抗弯验算
小梁弯矩图（kN·m）
σ＝Mmax/W＝0.992×106/83330＝11.9N/mm2≤[f]＝13N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
小梁剪力图（kN）
Vmax＝4.466kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×4.466×1000/（2×50×100）＝1.34N/mm2≤[τ]＝1.5N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
小梁变形图（mm）
νmax＝1.221mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm
满足要求！
4、支座反力计算
承载能力极限状态
R1＝4.466kN，R2＝4.466kN
正常使用极限状态
R1＝3.092kN，R2＝3.092kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×3.5
可调托座内主梁根数
2
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
12.19
主梁截面抵抗矩W（cm3）
5.08
主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：
主梁计算简图一
主梁计算简图二
由上节可知R＝max[R1，R2]/2＝2.233kN，R'＝max[R1'，R2']/2＝1.546kN
1、抗弯验算
主梁弯矩图一（kN·m）
主梁弯矩图二（kN·m）
σ＝Mmax/W＝0.632×106/5080＝124.353N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图一（kN）
主梁剪力图二（kN）
Vmax＝2.909kN
τmax＝2Vmax/A=2×2.909×1000/489＝11.899N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图一（mm）
主梁变形图二（mm）
νmax＝0.685mm≤[ν]＝l/400＝850/400＝2.125mm
满足要求！
4、支座反力验算
承载能力极限状态
图一
立柱1：
R1＝15.145kN，同理可得
立柱2：
R2＝15.145kN
图二
立柱1：
R1＝4.466kN，同理可得
立柱2：
R2＝4.466kN
正常使用极限状态
图一
立柱1：
R1＝10.486kN，同理可得
立柱2：
R2＝10.486kN
图二
立柱1：
R1＝3.092kN，同理可得
立柱2：
R2＝3.092kN
七、立柱验算
钢管类型
Ф48×3.5
立柱截面面积A（mm2）
489
回转半径i（mm）
15.8
立柱截面抵抗矩W（cm3）
5.08
抗压强度设计值f（N/mm2）
205
λ=h/i=1800/15.8=113.924≤[λ]=180
长细比满足要求！
查表得，φ＝0.496
1、风荷载计算
Mw＝0.9×γ0×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×1×1.4×0.22×0.85×1.82/10＝0.076kN·m
2、稳定性计算
同上四～六计算过程，可得：
立柱最大受力N＝max[R1，R2]+0.15×（5.4-1）++Mw/lb＝max[15.145，15.145]+0.66++0.076/0.8＝15.9kN
f＝N/（φA）+Mw/W＝15.9×103/（0.496×489）+0.076×106/5080＝80.585N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
八、可调托座验算
可调托座内主梁根数
2
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝Rmax＝15.145kN≤[N]＝30kN
满足要求！
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