QTZ63塔吊桩基验算书word精品文档18页.docx

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2、QTZ63塔吊基础承载力验算

教师范读的是阅读教学中不可缺少的部分，我常采用范读，让幼儿学习、模仿。

如领读，我读一句，让幼儿读一句，边读边记；第二通读，我大声读，我大声读，幼儿小声读，边学边仿；第三赏读，我借用录好配朗读磁带，一边放录音，一边幼儿反复倾听，在反复倾听中体验、品味。

6#塔吊为QTZ63塔吊，塔吊为独立状态计算，分工况和非工况两种状态分别进行塔吊基础的受力分析。

要练说，得练听。

听是说的前提，听得准确，才有条件正确模仿，才能不断地掌握高一级水平的语言。

我在教学中，注意听说结合，训练幼儿听的能力，课堂上，我特别重视教师的语言，我对幼儿说话，注意声音清楚，高低起伏，抑扬有致，富有吸引力，这样能引起幼儿的注意。

当我发现有的幼儿不专心听别人发言时，就随时表扬那些静听的幼儿，或是让他重复别人说过的内容，抓住教育时机，要求他们专心听，用心记。

平时我还通过各种趣味活动，培养幼儿边听边记，边听边想，边听边说的能力，如听词对词，听词句说意思，听句子辩正误，听故事讲述故事，听谜语猜谜底，听智力故事，动脑筋，出主意，听儿歌上句，接儿歌下句等，这样幼儿学得生动活泼，轻松愉快，既训练了听的能力，强化了记忆，又发展了思维，为说打下了基础。

7.1、塔机概况

我国古代的读书人,从上学之日起,就日诵不辍,一般在几年内就能识记几千个汉字,熟记几百篇文章,写出的诗文也是字斟句酌,琅琅上口,成为满腹经纶的文人。

为什么在现代化教学的今天,我们念了十几年书的高中毕业生甚至大学生,竟提起作文就头疼,写不出像样的文章呢?

吕叔湘先生早在1978年就尖锐地提出:

“中小学语文教学效果差,中学语文毕业生语文水平低,……十几年上课总时数是9160课时,语文是2749课时,恰好是30%,十年的时间,二千七百多课时,用来学本国语文,却是大多数不过关,岂非咄咄怪事!

”寻根究底,其主要原因就是腹中无物。

特别是写议论文,初中水平以上的学生都知道议论文的“三要素”是论点、论据、论证,也通晓议论文的基本结构:

提出问题――分析问题――解决问题,但真正动起笔来就犯难了。

知道“是这样”,就是讲不出“为什么”。

根本原因还是无“米”下“锅”。

于是便翻开作文集锦之类的书大段抄起来,抄人家的名言警句,抄人家的事例,不参考作文书就很难写出像样的文章。

所以,词汇贫乏、内容空洞、千篇一律便成了中学生作文的通病。

要解决这个问题,不能单在布局谋篇等写作技方面下功夫,必须认识到“死记硬背”的重要性,让学生积累足够的“米”。

塔吊型号:

QTZ63，

塔吊安装高度H=27.68m，

塔身宽度B=1.60m，

自重F1=314.58kN，

最大起重荷载F2=58.8kN，

基础以上土的厚度D=0.00m，

塔吊基础混凝土强度等级:

C35

基础厚度Hc=1.30m，

基础宽度Bc=5.20m，

7.2、桩基概况

查国家标准图集03SG409可得，PHC400A95-21为C80混凝土，桩身结构竖向承载力设计值R=1650kN。

现场桩基间距a=2.50m，桩直径=0.40m，

7.3、桩基荷载计算分析

7.3.1自重荷载以及起重荷载

塔吊自重G0=314.58kN；

起重臂自重G1=47.4kN；

小车和吊钩自重G2=5.15kN；

平衡臂自重G3=17.5kN；

平衡块自重G4=147kN；

塔吊最大起重荷载Qmax=58.8kN；

塔吊最小起重荷载Qmax=9.8kN；

塔基自重标准值：

Fk1=531.63kN；

基础自重标准值：

Gk=800kN；

起重荷载标准值：

Fqk=58.8kN；

7.3.2风荷载计算

7.3.2.1工作状态下风荷载标准值

塔机所受风均布线荷载标准值：

（ωo=0.2kN/m²）

qsk=0.8αβzμsμzωoαoBH/H=0.8×1.2×1.59×1.95×1.35×0.2×0.35×1.6=0.45kN/m

塔机所受风荷载水平合力标准值：

Fvk=qsk·H=0.45×30=13.53kN

基础顶面风荷载产生的力矩标准值：

Msk=0.5Fvk·H=0.5×13.53×30=203kN·m

7.3.2.2非工作状态下风荷载标准值

塔机所受风均布线荷载标准值：

（ω’o=0.55kN/m²）

q’sk=0.8αβzμsμzω’oαoBH/H=0.8×1.2×1.59×1.95×1.35×0.55×0.35×1.6=1.24kN/m

塔机所受风荷载水平合力标准值：

F’vk=q’sk·H=1.24×30=37.2kN

基础顶面风荷载产生的力矩标准值：

M’sk=0.5F’vk·H=0.5×37.2×30=558kN·m

7.3.3塔机的倾覆力矩

塔机自身的倾覆力矩，向起重臂方向为正，向平衡臂的方向为负。

1、大臂自重产生的力矩标准值：

M1=47.4×21.56=1021.94kN·m

2、最大起重荷载产生的力矩标准值：

M2=58.8×10.97=645.04kN·m

3、小车产生的力矩标准值：

M3=5.15×10.97=56.5kN·m

4、平衡臂产生的力矩标准值：

M4=-17.5×7.24=-126.7kN·m

5、平衡产生的力矩标准值：

M5=-147×12=-1764kN·m

7.3.4综合分析计算

7.3.4.1工作状态下塔基对基础顶面的作用

1、标准组合的倾覆力矩标准值：

Mk=M1+M3+M4+M5+0.9（M2+Msk）

=1021.94+56.5-126.7-1764+0.9（645.04+203）

=-49.24kN·m

2、水平荷载标准值：

Fvk=13.53kN

3、竖向荷载标准值：

塔基自重标准值：

Fk1=531.63kN；

基础自重标准值：

Gk=800kN；

起重荷载标准值：

Fqk=58.8kN；

7.3.4.2非工作状态下塔基对基础顶面的作用

1、标准组合的倾覆力矩标准值：

M’k=M1+M4+M5+M’sk

=1021.94-126.7-1764+558

=-301.76kN·m

无起重荷载，小车收拢于塔身边，故没有力矩M2、M3。

2、水平荷载标准值：

F’vk=q’sk·H=1.24×30=37.2kN

3、竖向荷载标准值：

塔基自重标准值：

Fk1=531.63kN；

基础自重标准值：

Gk=800kN；

F’k=Fk1+Gk=531.63+800=1331.63kN

比较以上工况和非工况的计算，可知本例塔机在非工作状态时对于基础传递的倾覆力矩最大，故应该按照非工作状态的荷载组合进行塔吊基础承载力验算。

7.4桩基承载力验算

倾覆力矩按照最不利的对角线方向作用，取最不利的非工作状态荷载进行验算。

7.4.1桩基竖向荷载验算

1、轴心竖向力作用下：

（以最不利情况塔吊基础底部只有两根桩进行验算）

满足要求。

2、偏心竖向力作用下：

（以最不利情况塔吊基础底部只有两根桩进行验算）

满足要求。

7.4.2桩身轴心受压承载力验算

，查国家标准图集03SG409可得，PHC400A95-21桩身结构竖向承载力设计值R=1650kN。

，轴心受压承载力符合设计要求。

7.5塔吊基础承载力验算

7.5.1示意图

7.5.2相关数据

1．几何参数：

B1=2600mm；A1=2600mm；H1=1200mm；B=1600mm；A=1600mm；B2=2600mm；A2=2600mm；基础埋深d=1.20m

2．荷载值：

（1）作用在基础顶部的标准值荷载

Fgk=1331.63kN；Mgyk=301.76kN·m；Vgxk=37.20kN

（2）作用在基础底部的弯矩标准值

Myk=301.76kN·m

Vxk=37.20kN·m

绕Y轴弯矩:

M0yk=Myk＋Vxk·（H1＋H2）=301.76＋37.20×1.20=346.40kN·m

（3）作用在基础顶部的基本组合荷载

不变荷载分项系数rg=1.20活荷载分项系数rq=1.40

F=rg·Fgk＋rq·Fqk=1597.96kN

My=rg·Mgyk＋rq·Mqyk=362.11kN·m

Vx=rg·Vgxk＋rq·Vqxk=44.64kN

（4）作用在基础底部的弯矩设计值

绕Y轴弯矩:

M0y=My＋Vx·H1=362.11＋44.64×1.20=415.68kN·m

3．材料信息：

混凝土：

C35；钢筋：

HRB335（20MnSi）

4．基础几何特性：

底面积：

S=（A1＋A2）（B1＋B2）=5.20×5.20=27.04m2

绕X轴抵抗矩：

Wx=（1/6）（B1+B2）（A1+A2）2=（1/6）×5.20×5.202=23.43m3

绕Y轴抵抗矩：

Wy=（1/6）（A1+A2）（B1+B2）2=（1/6）×5.20×5.202=23.43m3

7.5.3计算过程

7.5.3.1修正地基承载力

按《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2019）下列公式验算：

fa=fak＋ηb·γ·（b－3）＋ηd·γm·（d－0.5）（式5.2.4）

式中：

fak=220.00kPa

ηb=0.00，ηd=1.00

γ=18.00kN/m3γm=18.00kN/m3

b=5.20m，d=1.20m

如果b＜3m，按b=3m,如果b>6m，按b=6m

如果d＜0.5m，按d=0.5m

fa=fak＋ηb·γ·（b－3）＋ηd·γm·（d－0.5）

=220.00＋0.00×18.00×（5.20－3.00）＋1.00×18.00×（1.20－0.50）

=232.60kPa

修正后的地基承载力特征值fa=232.60kPa（满足塔吊基础说明书不得低于200kPa的要求）。

7.5.3.2轴心荷载作用下地基承载力验算

计算公式：

按《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2019）下列公式验算：

pk=（Fk＋Gk）/A（5.2.2－1）

Fk=Fgk＋Fqk=1331.63＋0.00=1331.63kN

Gk=20S·d=20×27.04×1.20=648.96kN

pk=（Fk＋Gk）/S=（1331.63＋648.96）/27.04=73.25kPa≤fa，满足要求。

7.5.3.3偏心荷载作用下地基承载力验算

计算公式：

按《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2019）下列公式验算：

当e≤b/6时，pkmax=（Fk＋Gk）/A＋Mk/W（5.2.2－2）

pkmin=（Fk＋Gk）/A－Mk/W（5.2.2－3）

当e＞b/6时，pkmax=2（Fk＋Gk）/3la（5.2.2－4）

X方向:

偏心距exk=M0yk/（Fk＋Gk）=346.40/（1331.63＋648.96）=0.17m

e=exk=0.17m≤（B1＋B2）/6=5.20/6=0.87m

pkmaxX=（Fk＋Gk）/S＋M0yk/Wy

=（1331.63＋648.96）/27.04＋346.40/23.43=88.03kPa

≤1.2×fa=1.2×232.60=279.12kPa，满足要求。

7.5.3.4基础抗冲切验算

计算公式：

按《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2019）下列公式验算：

Fl≤0.7·βhp·ft·am·h0（8.2.7－1）

Fl=pj·Al（8.2.7－3）

am=（at＋ab）/2（8.2.7－2）

pjmax,x=F/S＋M0y/Wy=1597.96/27.04＋415.68/23.43=76.83kPa

pjmin,x=F/S－M0y/Wy=1597.96/27.04－415.68/23.43=41.36kPa

pjmax,y=F/S＋M0x/Wx=1597.96/27.04＋0.00/23.43=59.10kPa

pjmin,y=F/S－M0x/Wx=1597.96/27.04－0.00/23.43=59.10kPa

pj=pjmax,x＋pjmax,y－F/S=76.83＋59.10－59.10=76.83kPa

（1）标准节对基础的冲切验算：

H0=H1＋H2－as=1.20＋0.00－0.05=1.15m

X方向：

Alx=1/4·（A＋2H0＋A1＋A2）（B1＋B2－B－2H0）

=（1/4）×（1.60＋2×1.15＋5.20）（5.20－1.60－2×1.15）

=2.96m2

Flx=pj·Alx=76.83×2.96=227.24kN

ab=min{A＋2H0,A1＋A2}=min{1.60＋2×1.15,5.20}=3.90m

amx=（at＋ab）/2=（A＋ab）/2=（1.60＋3.90）/2=2.75m

Flx≤0.7·βhp·ft·amx·H0=0.7×0.97×1570.00×2.750×1.150

=3359.73kN，满足要求。

Y方向：

Aly=1/4·（B＋2H0＋B1＋B2）（A1＋A2－A－2H0）

=（1/4）×（1.60＋2×1.15＋5.20）（5.20－1.60－2×1.15）

=2.96m2

Fly=pj·Aly=76.83×2.96=227.24kN

ab=min{B＋2H0,B1＋B2}=min{1.60＋2×1.15,5.20}=3.90m

amy=（at＋ab）/2=（B＋ab）/2=（1.60＋3.90）/2=2.75m

Fly≤0.7·βhp·ft·amy·H0=0.7×0.97×1570.00×2.750×1.150

=3359.73kN，满足要求。

7.5.3.5基础受压验算

计算公式：

《混凝土结构设计规范》（GB50010－2019）

Fl≤1.35·βc·βl·fc·Aln（7.8.1-1）

局部荷载设计值：

Fl=1597.96kN

混凝土局部受压面积：

Aln=Al=B×A=1.60×1.60=2.56m2

混凝土受压时计算底面积：

Ab=min{B＋2A,B1＋B2}×min{3A,A1＋A2}=23.04m2

混凝土受压时强度提高系数：

βl=sq.（Ab/Al）=sq.（23.04/2.56）=3.00

1.35βc·βl·fc·Aln

=1.35×1.00×3.00×16700.00×2.56

=173145.60kN≥Fl=1597.96kN，满足要求。

7.5.3.6基础受弯计算

计算公式：

按《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2019）下列公式验算：

MⅠ=a12[（2l＋a'）（pmax＋p－2G/A）＋（pmax－p）·l]/12（8.2.7－4）

MⅡ=（l－a'）2（2b＋b'）（pmax＋pmin－2G/A）/48（8.2.7－5）

（1）基础根部受弯计算：

G=1.35Gk=1.35×648.96=876.10kN

X方向受弯截面基底反力设计值：

pminx=（F＋G）/S－M0y/Wy=（1597.96＋876.10）/27.04－415.68/23.43=73.76kPa

pmaxx=（F＋G）/S＋M0y/Wy=（1597.96＋876.10）/27.04＋415.68/23.43=109.23kPa

pnx=pminx＋（pmaxx－pminx）（2B1＋B）/[2（B1＋B2）]

=73.76＋（109.23－73.76）×6.80/（2×5.20）

=96.95kPa

Ⅰ-Ⅰ截面处弯矩设计值：

MⅠ=[（B1＋B2）/2－B/2]2{[2（A1＋A2）＋A]（pmaxx＋pnx－2G/S）

＋（pmaxx－pnx）（A1＋A2）}/12

=（5.20/2－1.60/2）2（（2×5.20＋1.60）（109.23＋96.95－2×876.10/27.04）

＋（109.23－96.95）×5.20）/12

=475.34kN.m

Ⅱ-Ⅱ截面处弯矩设计值：

MⅡ=（A1＋A2－A）2[2（B1＋B2）＋B]（pmaxx＋pminx－2G/S）/48

=（5.20－1.60）2（2×5.20＋1.60）（109.23＋73.76－2×876.10/27.04）/48

=382.94kN.m

Ⅰ-Ⅰ截面受弯计算：

相对受压区高度：

ζ=0.004148配筋率：

ρ=0.000231

ρ<ρmin=0.001500，ρ=ρmin=0.001500；计算面积：

1800.00mm2/m

Ⅱ-Ⅱ截面受弯计算：

相对受压区高度：

ζ=0.003340配筋率：

ρ=0.000186

ρ<ρmin=0.001500，ρ=ρmin=0.001500；计算面积：

1800.00mm2/m

7.5.3.7计算结果

1．X方向弯矩验算结果：

计算面积：

1800.00mm2/m

实配面积：

2454.37mm2/m

采用方案：

B25@200

2．Y方向弯矩验算结果：

计算面积：

1800.00mm2/m

实配面积：

2454.37mm2/m

采用方案：

B25@200

3、QTZ40塔吊基础承载力验算

1、2、5#塔吊为QTZ40塔吊，塔吊为独立状态计算，分工况和非工况两种状态分别进行塔吊基础的受力分析。

8.1、塔机概况

塔吊型号:

QTZ40，

塔吊最大安装高度H=35m（2#塔吊）

塔身宽度B=1.5m，

自重F1=201.88kN，

最大起重荷载F2=39.2kN，

基础以上土的厚度D=0.00m，

塔吊基础混凝土强度等级:

C35

基础厚度Hc=1.2m，

基础宽度Bc=4.5m，

8.2、桩基概况

查国家标准图集03SG409可得，PHC400A95-21为C80混凝土，桩身结构竖向承载力设计值R=1650kN。

现场桩基间距a=2.50m，桩直径=0.40m，

8.3、桩基荷载计算分析

8.3.1自重荷载以及起重荷载

塔吊自重G0=201.88kN；

起重臂自重G1=30.3kN；

小车和吊钩自重G2=2.86kN；

平衡臂自重G3=15.05kN；

平衡块自重G4=81kN；

塔吊最大起重荷载Qmax=39.2kN；

塔吊最小起重荷载Qmax=7.84kN；

塔基自重标准值：

Fk1=331.09kN；

基础自重标准值：

Gk=500kN；

起重荷载标准值：

Fqk=39.2kN；

8.3.2风荷载计算

8.3.2.1工作状态下风荷载标准值

塔机所受风均布线荷载标准值：

（ωo=0.2kN/m²）

qsk=0.8αβzμsμzωoαoBH/H=0.8×1.2×1.59×1.95×1.35×0.2×0.35×1.5=0.422kN/m

塔机所受风荷载水平合力标准值：

Fvk=qsk·H=0.422×39=16.46kN

基础顶面风荷载产生的力矩标准值：

Msk=0.5Fvk·H=0.5×16.46×39=321kN·m

8.3.2.2非工作状态下风荷载标准值

塔机所受风均布线荷载标准值：

（ω’o=0.55kN/m²）

q’sk=0.8αβzμsμzω’oαoBH/H=0.8×1.2×1.59×1.95×1.35×0.55×0.35×1.5=1.3kN/m

塔机所受风荷载水平合力标准值：

F’vk=q’sk·H=1.3×39=50.27kN

基础顶面风荷载产生的力矩标准值：

M’sk=0.5F’vk·H=0.5×50.27×39=980.27kN·m

8.3.3塔机的倾覆力矩

塔机自身的倾覆力矩，向起重臂方向为正，向平衡臂的方向为负。

1、大臂自重产生的力矩标准值：

M1=30.3×20=606kN·m

2、最大起重荷载产生的力矩标准值：

M2=39.2×10=392kN·m

3、小车产生的力矩标准值：

M3=2.86×10=28.6kN·m

4、平衡臂产生的力矩标准值：

M4=-15.05×6=-90.3kN·m

5、平衡产生的力矩标准值：

M5=-81×11=-891kN·m

8.3.4综合分析计算

8.3.4.1工作状态下塔基对基础顶面的作用

1、标准组合的倾覆力矩标准值：

Mk=M1+M3+M4+M5+0.9（M2+Msk）

=606+28.6-90.3-891+0.9（392+321）

=295kN·m

2、水平荷载标准值：

Fvk=16.46kN

3、竖向荷载标准值：

塔基自重标准值：

Fk1=331.09kN；

基础自重标准值：

Gk=500kN；

起重荷载标准值：

Fqk=39.2kN；

8.3.4.2非工作状态下塔基对基础顶面的作用

1、标准组合的倾覆力矩标准值：

M’k=M1+M4+M5+M’sk

=606-90.3-891+980.27

=604.79kN·m

无起重荷载，小车收拢于塔身边，故没有力矩M2、M3。

2、水平荷载标准值：

F’vk=q’sk·H=1.3×39=50.27kN

3、竖向荷载标准值：

塔基自重标准值：

Fk1=331.09kN；

基础自重标准值：

Gk=500kN；

F’k=Fk1+Gk=331.09+500=831.09kN

比较以上工况和非工况的计算，可知本例塔机在非工作状态时对于基础传递的倾覆力矩最大，故应该按照非工作状态的荷载组合进行塔吊基础承载力验算。

8.4桩基承载力验算

倾覆力矩按照最不利的对角线方向作用，取最不利的非工作状态荷载进行验算。

8.4.1桩基竖向荷载验算

1、轴心竖向力作用下：

（以最不利情况塔吊基础底部只有两根桩进行验算）

满足要求。

2、偏心竖向力作用下：

（以最不利情况塔吊基础底部只有两根桩进行验算）

满足要求。

8.4.2桩身轴心受压承载力验算

，查国家标准图集03SG409可得，PHC400A95-21桩身结构竖向承载力设计值R=1650kN。

，轴心受压承载力符合设计要求。

8.5塔吊基础承载力验算

8.5.1示意图

8.5.2相关数据

1．几何参数：

B1=2250mm；A1=2250mm；H1=1200mm；B=1500mm；A=1500mm；B2=2250mm；A2=2250mm基础埋深d=1.20m

2．荷载值：

（1）作用在基础顶部的标准值荷载