定型钢模板施工方案.docx
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定型钢模板施工方案
枫顺小学重建项目工程模板专项方案
模板施工专项方案
1、工程慨况：
该工程系江油市江油市枫顺小学重建项目工程，位于江油市枫顺
乡。
建筑面积 990.0m2；建筑层数：
3 层；建筑高度：
11.7 米；框架结
构；耐火等级：
二级；为了确保本工程施工安全的结构部分的合格，确
保砼浇捣成型达到里实外光，针对本工程的实际情况，编制如下施工方
案。
2、模板的选用和支撑方案
1、本工程基础为柱下独立基础，混凝土基础采用定型钢模板拼装，
Φ48 钢管箍固定，其水平间距不大于 800mm，确保砼成型截面尺寸和轴
线位置准确无误。
2、构造柱模板：
采用组合钢模板散拼散拆，构造柱箍采用钢管架，
间距 600mm，相互错开布置。
在夹柱子时，先与满堂脚手架相连后校正
柱子。
柱模板支在梁下口 100mm 处，上口支平。
3、梁模板：
采用以钢模为主，木模为辅，支承用满堂脚手架支承，
为了加速进度，提高架管的周转利用率，每根梁支２—３根杉杆或砌
２—３根 370×370 的砖柱来支承。
当砼施工完后，三天架子可拆除。
满堂脚手架的搭设，立杆间距不大于 6M，高度不超过楼层。
横杆间距不
大于 1.5M，均加扫地杆和剪刀撑，使架子稳定，有砖墙的部位，可在柱
子砼浇完拆模后，把砖墙砌到梁的下口 300mm 处，然后放梁底模。
侧面
短钢管和扣件夹，用木楔楔紧即可。
梁、板支撑立杆纵横间距为 1.2m,
水平横杆步距为 1.5m 至梁板底。
每道柱箍加两根 ф14 螺栓接结。
上下
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枫顺小学重建项目工程模板专项方案
一道柱箍离楼面和顶板间距各为 150mm。
4、板模板：
采用木模板及钢模板上铺竹胶和板（8 厚），支撑系统
采用钢管架件式满堂脚手架支撑承重架，其搭设参数要求为：
立杆横距
≤1000mm，纵距=800mm，横杆步距≤1500mm,按操作规程要求设置剪刀
撑和扫地杆。
采用 50*100 木枋作板模搁栅，间距≤300mm。
5、楼梯模板：
楼梯模板由底模、外帮板、踏步侧板等组成。
楼
梯模板在配制时必须先放出大样，以便量出模板的准确尺寸，楼梯底模
根据放样尺寸用 18 厚九层板制作，楼梯外帮板用 18 厚九层板制作，背
后用 50X100 mm 木枋连成整体,踏步侧板用 40 厚木板制作，侧板宽度至
少要等于梯段厚及踏步高。
三、模板构造做法
现浇梁板模板的拼装示意图如下所示。
8 厚竹胶板
5*10cm 木枋间距≤300
4、模板的施工
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枫顺小学重建项目工程模板专项方案
1、支模前应熟悉图纸设计，确定结构的几何尺寸、形状；
2、做标高测量工作，用水准仪将建筑物楼层相对标高引测到模板
支撑架或其他相对固定物件上做为参照标高，一般取楼层结构标高
1.000m 为宜。
3、不得使用变形模板，模板要按现有的控制线组装，如有不相符，
应及时检查模板拼装是否符合图纸要求；
4、模板的组装应注意拼缝，因楼板梁比较多；故要求接缝处的模
板进行倒角，不得在拼缝处塞木条来代替空隙，拼缝处的加固应多加支
撑，且拼缝处上口钉加帮条，确保梁板砼在接缝处不漏浆。
5、模板组装前要涂刷脱剂，严禁后刷，避免污染钢筋。
6、模板拼装要严格按施工方案进行施工，模板支撑体系的立杆和
水平横杆间距不得随意更改，以保证模板系统的整体稳定。
7、梁、板跨度大于 4m 的模板按规范要求起拱，起拱高度为跨度的
2‰。
梁高超过 700mm 的，梁模板增设对拉螺杆，间距为 1000mm.
8、梁板底模应搁于柱侧模之上，梁底模拼接时，小块模板接在梁
中，不得在梁与梁相交处拼接，梁侧模亦同。
梁柱节点模板镶接应牢固，
确保梁柱节点断面尺寸准确，在支梁模时，应考虑方便拆模，以减少模
板的损伤。
楼板支撑时，枋木应搁置平整，使混凝土楼板成形平整。
9、楼梯支模时，结合设计图中各楼梯装修的踏步面层做法及其工艺
要求，支模时踏步应留出面层装修余地，并对休息平台和踏步标高进行
严格控制。
电梯井道模板的垂直度控制要严格，垂直累计偏差不得大于
20mm,井道内的第一节模板支撑必须牢固，不得产生水平位移和扭曲，
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为下次施工创造有利条件。
10、施工时，梁板内的木渣等难以清理，各工段施工时，一定加强
这方面的管理，及时清理梁柱节点内的杂物，避免混凝土出现夹渣现象，
保证混凝土质量。
11、基础支模顺序由深至浅，模板组装完毕后，应检查模板的支撑
是否牢固。
检查符合要求后，再进行下一道工序施工。
5、模板的拆除
1、拆模顺序和方法，应按照模板施工方案进行，遵循先支后拆，
先非承重部位，后承重部位及自上而下的原则。
拆模时，严禁用锤子和
撬棍硬砸硬撬。
2、侧模拆除时应保证构件不变形，棱角完整不受损坏，拆除前应提
交拆摸报告，经公司质检部门批准后方可拆除。
3、拆模时间要严格控制，侧模应待混凝土强度大于 1.0N/mm2 时才能
拆模，这是能保证表面及棱角不受损伤。
梁底板模待混凝土强度大于设
计强度的 75%时，才能进行拆模，如果跨度大于 8m 或悬臂梁时，混凝土
强度必须达到 100%时，才能进行拆除。
拆模强度的确定由同条件养护试
块强度试验报告为依据。
六、模板工程中的安全要求
1、在柱子上继续安装模板时，模板应有可靠的支承点，柱及梁的对
拉螺杆应平直相对，对拉螺杆不得斜拉硬顶，以防螺杆因受力不均局部
拉断造成炸模现象。
2、施工机具应由现场机电工进行检修后才可运转，必要的防护罩等
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齐全，电动机具的接电规范，符合现场有关机具与用电安全制度的要求。
3、作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中，严禁直接放在模板
或脚手架上，防止掉落。
操作人员进行施工操作，均应戴好安全帽并系
好帽扣，高空作业应系好安全带，挂好挂钩。
4、安装柱模板时，应随时支撑固定，防止倾覆，对模板工程中的扣
件连接必须拧紧，并抽查扣件的扭力矩。
5、安装中及安装完成的梁板模上，不得集中堆载或堆放过重的机具、
材料。
6、模板支设完毕，浇筑混凝土时，必须有专人看护模板，对柱及梁
板的支撑和对拉严密监控，发现情况立即中止混凝土浇筑并及时进行加
固。
7、拆模操作前，由技术负责人及木工翻样对施工班组进行详尽的安
全技术交底。
8、拆模操作时，上下应有人接应，随拆随运转，并应把活动部件固
定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。
应采用可靠的登高工具，除操作
人员外下面不得站人，高处作业应挂好安全带。
9、拆模的施工顺序基本与安装顺序基本相反，遵循先支后拆、先非
承重部位、后承重部位及自上而下的原则。
支撑体系应在梁板逐步拆除
完成才可拆除。
10、为保证柱、梁、板断面的尺寸准确，先用与柱、梁、板砼标号
相同的砼，预制 100×100 柱、梁、板断面尺寸的砼块，支模时放在模
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内，保证柱、梁、板的断面尺寸。
七、保证质量措施
1、保证工程结构和构件的形状、尺寸和相应位置的正确；
2、具有足够的强度、刚度和稳定性；
3、构造简单、拆装方便；
4、模板接缝严密不得漏浆。
。
需技术负责人提供计算式
附件 1 剪力墙模板计算书：
一、墙模板基本参数
墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙
骨；
用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，
每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。
模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
内楞采用方木，截面50×100mm，每道内楞4根方木，间距250mm。
外楞采用圆钢管48×3.5，每道外楞4根钢楞，间距600mm。
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穿墙螺栓水平距离600mm，穿墙螺栓竖向距离600mm，直径14mm。
墙模板组装示意图
二、墙模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝
土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/（T+15），取2.000h；
T —— 混凝土的入模温度，取30.000℃；
V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；
1
—— 外加剂影响修正系数，取1.000；
2
—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=14.190kN/m2
实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=14.190kN/m2
倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。
三、墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大
小,
按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
10.22kN/m
AB
600600600
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面板计算简图
1.抗弯强度计算
f = M/W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值（N/mm2）；
M —— 面板的最大弯距（N.mm）；
W —— 面板的净截面抵抗矩,W = 60.00×1.80×1.80/6=32.40cm3；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值（N/mm2）。
M = ql2 / 10
其中 q —— 作用在模板上的侧压力，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值,q1= 1.2×0.60×14.19=10.22kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值,q2= 1.4×0.60×6.00=5.04kN/m；
l —— 计算跨度（内楞间距）,l = 250mm；
面板的抗弯强度设计值[f] = 15.000N/mm2；
经计算得到，面板的抗弯强度计算值2.943N/mm2；
面板的抗弯强度验算 < [f],满足要求!
2.挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l/250
其中 q —— 作用在模板上的侧压力，q = 8.51N/mm；
l —— 计算跨度（内楞间距）,l = 250mm；
E —— 面板的弹性模量,E = 6000N/mm2；
I —— 面板的截面惯性矩,I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12=29.16cm4；
面板的最大允许挠度值,[v] = 1.000mm；
面板的最大挠度计算值, v = 0.129mm；
面板的挠度验算 v < [v],满足要求!
四、墙模板内外楞的计算
（一）.内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。
本算例中，龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；
I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；
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6.36kN/m
AB
600600600
内楞计算简图
1.内楞抗弯强度计算
f = M/W < [f]
其中 f —— 内楞抗弯强度计算值（N/mm2）；
M —— 内楞的最大弯距（N.mm）；
W —— 内楞的净截面抵抗矩；
[f] —— 内楞的抗弯强度设计值（N/mm2）。
M = ql2 / 10
其中 q —— 作用在内楞的荷载，q = （1.2×14.19+1.4×6.00）×0.25=6.36kN/m；
l —— 内楞计算跨度（外楞间距）,l = 600mm；
内楞抗弯强度设计值[f] = 13.000N/mm2；
经计算得到，内楞的抗弯强度计算值0.687N/mm2；
内楞的抗弯强度验算 < [f],满足要求!
2.内楞的挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l/250
其中 E —— 内楞的弹性模量,E = 9500.00N/mm2；
内楞的最大允许挠度值,[v] = 2.400mm；
内楞的最大挠度计算值, v = 0.020mm；
内楞的挠度验算 v < [v],满足要求!
（二）.外楞（木或钢）承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。
本算例中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
外钢楞的规格:
圆钢管48×3.5；
外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；
外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4；
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枫顺小学重建项目工程模板专项方案
9.15kN9.15kN9.15kN
AB
600600600
外楞计算简图
3.外楞抗弯强度计算
f = M/W < [f]
其中 f —— 外楞抗弯强度计算值（N/mm2）；
M —— 外楞的最大弯距（N.mm）；
W —— 外楞的净截面抵抗矩；
[f] —— 外楞的抗弯强度设计值（N/mm2）。
M = 0.175Pl
其中 P —— 作用在外楞的荷载，P =1.2×14.19+1.4×6.00）×0.60×0.60=9.15kN；
l —— 外楞计算跨度（对拉螺栓水平间距）,l = 600mm；
外楞抗弯强度设计值[f] = 205.000N/mm2；
经计算得到，外楞的抗弯强度计算值47.302N/mm2；
外楞的抗弯强度验算 < [f],满足要求!
4.外楞的挠度计算
v = 1.146Pl3 / 100EI < [v] = l/400
其中 E —— 外楞的弹性模量,E = 210000.00N/mm2；
外楞的最大允许挠度值,[v] = 1.500mm；
外楞的最大挠度计算值, v = 0.123mm；
外楞的挠度验算 v < [v],满足要求!
五、穿墙螺栓的计算
计算公式:
N < [N] = fA
其中 N —— 穿墙螺栓所受的拉力；
A —— 穿墙螺栓有效面积 （mm2）；
f —— 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
穿墙螺栓的直径（mm）:
14
穿墙螺栓有效直径（mm）:
12
2
穿墙螺栓最大容许拉力值（kN）:
[N] = 17.850
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枫顺小学重建项目工程模板专项方案
穿墙螺栓所受的最大拉力（kN）:
N = 5.108
穿墙螺栓强度验算满足要求!
附件 2 现浇梁板模板支撑架计算书：
模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
模板支架搭设高度为3.0米，
搭设尺寸为：
立杆的纵距 b=1.20米，立杆的横距 l=1.20米，立杆的步距 h=1.20米。
图1 楼板支撑架立面简图
图2 楼板支撑架荷载计算单元
采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.000×0.200×1.200+0.350×1.200=6.420kN/m
活荷载标准值 q2 = （2.000+1.000）×1.200=3.600kN/m
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枫顺小学重建项目工程模板专项方案
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3；
I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4；
（1）抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值（N/mm2）；
M —— 面板的最大弯距（N.mm）；
W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中 q —— 荷载设计值（kN/m）；
经计算得到 M =.100×（1.2×6.420+1.4×3.600）×0.250×0.250=0.080kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.080×1000×1000/64800=1.229N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
（2）抗剪计算
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力=0.600×（1.2×6.420+1.4×3.600）×0.250=1.912kN
截面抗剪强度计算值 T=3×1912.0/（2×1200.000×18.000）=0.133N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
（3）挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×10.020×2504/（100×6000×583200）=0.076mm
面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!
二、模板支撑方木的计算
方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。
1.荷载的计算
（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：
q11 = 25.000×0.200×0.250=1.250kN/m
（2）模板的自重线荷载（kN/m）：
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q12 = 0.350×0.250=0.088kN/m
（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m）：
经计算得到，活荷载标准值 q2 = （1.000+2.000）×0.250=0.750kN/m
静荷载 q1 = 1.2×1.250+1.2×0.088=1.605kN/m
活荷载 q2 = 1.4×0.750=1.050kN/m
2.方木的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计
算公式如下:
均布荷载 q = 3.186/1.200=2.655kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.66×1.20×1.20=0.382kN.m
最大剪力 Q=0.6×1.200×2.655=1.912kN
最大支座力 N=1.1×1.200×2.655=3.505kN
方木的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；
I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；
（1）方木抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.382×106/83333.3=4.59N/mm2
方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
（2）方木抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1912/（2×50×100）=0.573N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
方木的抗剪强度计算满足要求!
（3）方木挠度计算
最大变形 v =0.677×2.088×1200.04/（100×9500.00×4166666.8）=0.740mm
方木的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!
三、板底支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算
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枫顺小学重建项目工程模板专项方案
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=3.51kN
3.50kN3.50kN3.50kN3.50kN3.50kN3.50kN3.50kN3.50kN
AB
120012001200
支撑钢管计算简图
2.064
1.652
支撑钢管弯矩图（kN.m）
0.527
8.059
支撑钢管变形图（mm）
5.065.06
1.551.55
9.43
5.935.93
2.422.42
10.48
6.986.98
3.473.47
1.951.95
5.465.46
8.968.96
1.081.08
4.594.59
8.09
0.030.03
3.543.54
7.04
支撑钢管剪力图（kN）
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=2.064kN.m
最大变形 vmax=8.06mm
最大支座力 Qmax=18.571kN
抗弯计算强度 f=2.06×106/5080.0=406.32N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度大于205.0N/mm2,不满足要求!
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枫顺小学重建项目工程模板专项方案
支撑钢管的最大挠度大于1200.0/150或10mm,不满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=18.57kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:
单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承
载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
五、模板支架荷载标准值（立杆轴力）
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
（1）脚手架的自重（kN）：
NG1 = 0.149×3.000=0.447kN
（2）模板的自重（kN）：
NG2 = 0.350×1.200×1.200=0.504kN
（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：
NG3 = 25.000×0.200×1.200×1.200=7.200kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 8.151kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = （1.000+2.000）×1.200×1.200=4.320kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
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枫顺小学重建项目工程模板专项方案
六、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值 （kN）；N = 15.83
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 （cm）；i = 1.58
A —— 立杆净截面面积 （cm2）； A = 4.89
W —— 立杆净截面抵抗矩（cm3）；W = 5.08
—— 钢管立杆抗压强度计算值 （N/mm2）；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0 ——
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