卸料平台施工方案424.docx

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卸料平台施工方案424

一、工程概况

无锡龙湖艳澜山项目位于无锡新区太湖科技园净慧西道西南地块，南至湖景路边。

本项目占地平面近似于不规则五边型，功能为叠拼和类独栋别墅区及小高层，拟建别墅总层数为3～4层及小高层8层和小高层16层。

Ⅳ标类独栋（62—64#）共计3栋，叠拼（65—72#）共计8栋，8层小高层（73—79#）共计7栋，16层小高层（80#—82#）共计3栋，总建筑面积约为9万平方米。

类独栋为地下二层、地上三层的框架结构。

叠拼为地下一层、地上四层+隔热层的框架结构。

八层和十六层小高层为地下一层、地上八（十六）层的剪力墙结构。

考虑到材料上下垂直运输，在7栋8层小高层和3栋16层的高层的外墙位置设置卸料平台。

其中73-79#楼设置7个，80～82#楼各设置两个。

具体位置详见平面布置图。

二、卸料平台结构形式

卸料平台尺寸如下：

水平钢梁（主梁）的悬挑长度（m）：

4.64米，水平钢梁（主梁）的锚固长度（m）：

1.36米,平台宽度（m）：

2.0米。

其中长方向采用16#工字钢两根6米，短方向采用12#槽钢，间距为0.5m，上铺50mm木脚手板，吊钩及工字钢上的吊环采用¢22圆钢制作。

料台的外围三侧的使用钢管搭设，高度为1200mm，用模板封闭；根据施工实际需要，并考虑施工的安全性，考虑此卸料平台的施工载荷为1000kg。

三、卸料平台主要材料

1、钢管：

外径48mm、壁厚3.0mm的焊接钢管，材质符合《碳素结构钢》（GB700-88）的相应规定，力学性能符合Q235碳素结构钢的规定。

新管必须有产品质量合格证和钢管材质检验报告。

钢管表面应平直光滑不得有变形、裂纹、分层、压痕，端面平整，锈蚀的钢管，不得使用，脚手架钢管必须统一着色，刷好防锈油漆。

2、扣件：

脚手架用直角扣件、旋转扣件、对接扣件，其材质必须符合《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定。

扣件在螺栓拧紧扭力矩达到65N.m时，不得发生破坏。

3、工字钢：

材质符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。

4、钢丝绳：

选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径16mm。

四、料台的安装

在平台模板拆除前安装料台，拆除安全网，用塔吊吊装就位，斜拉钢丝绳到上一层预埋的钢筋环上，拉紧钢丝绳，用三道线夹固定。

五、料台的使用

1、安装就位完成后，经项目安全技术部门验收合格后投入使用。

2、本料台限制堆载1吨，竹胶板及龙骨堆放不得超过护栏高度，扣件及卡子必须装袋堆放。

3、料具的调运前，信号工必须检查捆绑情况，严禁散吊和无信号工指挥起吊。

所有的料具必须随堆随吊，不得碰闯钢丝绳，严禁堆料过夜。

使用过程中，随时检查料台挑梁的牢固情况和钢丝绳的固定情况。

六、安全保证措施

1墙与钢丝绳连接，要求混凝土的强度达到设计强度70%，方可允许在墙上连接受力。

2认真执行有关的吊装及钢结构焊接的有关规定，在起吊安装时，专业工长应有详细交底。

3平台内物料的长、宽不得超过防护栏所限范围，任何物料严禁放在防护栏杆上进行吊运。

严禁超载，同时材料应均匀堆放，保证平台受力均衡。

并且卸料平台上堆放的材料绝对不允许过夜。

4卸平台堆料不得超过最大设计使用荷载，并在醒目位置标明容许荷载重量、管理者标牌等，标志牌应可靠的固定在栏杆上。

5钢平台第一次使用前应进行荷载试验，合格后方可使用。

钢平台使用，应有专人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复等等。

6所用材料应有合格证和质保书，包括钢材、焊条、钢丝绳、安全护网等。

7在未使用前,对钢平台做细致的检查，重点是各节点的焊缝,满足要求,起吊用吊环选用大于22圆钢。

8平台周边的栏杆要焊牢，高度大于1.2米，两道横杆挂尼龙立网封。

9保险绳要单设，并以稍受力为宜，阳台端部位置要防止受力，保持阳台和平台有一定缝隙，把受力点放在阳台根部。

10平台安装完成后，使用前必须经过有关部门验收，验收合格后方可投入使用。

11卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；

12卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；

13卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩；

14卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；

15操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。

七、卸料平台计算

悬挑卸料平台的计算依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等编制。

一、参数信息:

1.荷载参数

脚手板类别：

木脚手板，脚手板自重（kN/m2）：

0.35；

栏杆、挡板类别：

栏杆、竹笆片脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重（kN/m）：

0.15；

施工人员等活荷载（kN/m2）:

2.00，最大堆放材料荷载（kN）:

10.00。

2.悬挑参数

内侧钢绳与墙的距离（m）：

3.00，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离（m）：

1.00；

上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离（m）：

5.80；

钢丝绳安全系数K：

6.00，悬挑梁与墙的接点按固支计算；

预埋件的直径（mm）：

18.00。

只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。

3.水平支撑梁

主梁材料类型及型号：

16号工字钢；

次梁材料类型及型号：

12号槽钢槽口水平；

次梁水平间距ld（m）：

0.50，建筑物与次梁的最大允许距离le（m）：

1.50。

4.卸料平台参数

水平钢梁（主梁）的悬挑长度（m）：

4.64，水平钢梁（主梁）的锚固长度（m）：

1.36；

平台计算宽度（m）：

2.20。

二、次梁的验算:

次梁选择12号槽钢槽口水平，间距0.5m，其截面特性为：

面积A=15.69cm2；

惯性距Ix=391.466cm4；

转动惯量Wx=62.137cm3；

回转半径ix=4.953cm；

截面尺寸：

b=53mm,h=126mm,t=9mm。

1.荷载计算

（1）脚手板的自重标准值：

本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2；

Q1=0.35×0.50=0.18kN/m；

（2）最大的材料器具堆放荷载为10.00kN，转化为线荷载：

Q2=10.00/4.64/2.20×0.50=0.49kN/m；

（3）槽钢自重荷载Q3=0.12kN/m；

经计算得到静荷载设计值q=1.2×（Q1+Q2+Q3）=1.2×（0.18+0.49+0.12）=0.94kN；

经计算得到活荷载设计值P=1.4×2.00×0.50×2.20=3.08kN。

2.抗弯强度验算

次梁应力：

其中γx--截面塑性发展系数，取1.05；

[f]--钢材的抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

次梁槽钢的最大应力计算值σ=2.26×103/（1.05×62.14）=34.71N/mm2；

次梁槽钢的最大应力计算值σ=34.706N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!

3.整体稳定性验算

其中，φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

经过计算得到φb=570×9.00×53.00×235/（2.20×126.00×235.0）=0.98；

由于φb大于0.6，按照下面公式调整：

得到φb=0.782；

次梁槽钢的稳定性验算σ=2.26×103/（0.782×62.137）=46.57N/mm2；

次梁槽钢的稳定性验算σ=46.571N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!

三、主梁的验算:

根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。

主梁选择16号工字钢，其截面特性为：

面积A=26.1cm2；

惯性距Ix=1130cm4；

截面抵抗矩Wx=141cm3；

回转半径ix=6.58cm；

截面尺寸，b=88mm,h=160mm,t=9.9mm；

1.荷载验算

（1）栏杆与挡脚手板自重标准值：

本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m；

Q1=0.15kN/m；

（2）槽钢自重荷载Q2=0.20kN/m

静荷载设计值q=1.2×（Q1+Q2）=1.2×（0.15+0.20）=0.42kN/m；

次梁传递的集中荷载取次梁支座力P=（0.94×2.20+3.08）/2=2.58kN；

2.受力验算

悬挑卸料平台示意图

悬挑卸料平台水平钢梁计算简图

悬挑水平钢梁支撑梁剪力图（kN）

悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图（kN.m）

悬挑水平钢梁支撑梁变形图（mm）

卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算，由矩阵位移法，得到：

R[1]=14.026kN；

R[2]=13.7kN；

最大支座反力为Rmax=14.026kN；

最大弯矩Mmax=10.132kN.m；

最大挠度V=2.816mm。

3.抗弯强度验算

其中γx--截面塑性发展系数，取1.05；

[f]--钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

主梁槽钢的最大应力计算值σ=1.01×107/1.05/141000.0+9.67×103/2610.000=72.141N/mm2；

主梁槽钢的最大应力计算值72.141N/mm2小于主梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求!

4.整体稳定性验算

其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附录B得到：

φb=0.99

由于φb大于0.6，应按照下面公式调整：

可得φb=0.785；

主梁槽钢的稳定性验算σ=1.01×107/（0.785×141000.00）=91.52N/mm2；

主梁槽钢的稳定性验算σ=91.52N/mm2小于[f]=205.00,满足要求!

四、钢丝拉绳的内力验算:

水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算，

RCi=RUisinθi

其中RCi--水平钢梁的垂直支坐反力（kN）；

RUi--拉钢绳的轴力（kN）；

θi--拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角；

sinθi=Sin（ArcTan（5.8/（1+3））=0.823；

根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：

RUi=RCi/sinθi；

RU1=14.026/0.823=17.04kN；

五、钢丝拉绳的强度验算:

钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力RU取最大值进行验算，为17.04kN；

如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力计算公式：

其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力（kN）；

Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN）；

计算中近似取Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径（mm）；

α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；

K--钢丝绳使用安全系数。

计算中[Fg]取17.038kN，α=0.82,K=6，得到：

d=15.8mm。

钢丝绳最小直径必须大于16mm才能满足要求！

六、钢丝拉绳拉环的强度验算:

取钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为：

N=RU=17037.681N。

拉环强度计算公式为：

其中，[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。

拉环的应力不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值[f]=50.0N/mm2；

所需要的拉环最小直径D=[17037.7×4/（3.142×50.00×2）]1/2=20.8mm。

七、吊环及拉环的焊缝强度计算

对接焊缝强度计算公式如下

σ=N/lwt≤fc或ft

其中N为吊环、拉环的轴向力，N=17.03kN；

lw为吊环、拉环的周长，取220mm；

t为吊环、拉环焊缝的厚度，t=8mm；

ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185N/mm2；

经过计算得到焊缝最大应力σ=17030/（220×8）=9.67N/mm2。

对接焊缝的最大应力9.67N/mm2小于185N/mm2，满足要求!

图