五星级酒店HVAC设计典范四季酒店工程设计.docx
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五星级酒店HVAC设计典范四季酒店工程设计
五星级酒店HVAC设计典X:
XX四季酒店工程设计
XX四季酒店是一家国际五星级连锁酒店，建成于2001年。
酒店地处XX市中心威海路与石门路的交汇处。
总建筑面积71728㎡，地下3层，地上建筑38层。
塔楼位于酒店的东侧，高165m。
设总统套房与特级套房各1套、高级套房6套、残障客房两套，共有客房439间（套）。
裙房1层大堂的东侧为总服务台和接待大厅，另一侧是咖啡酒吧休闲区及自助餐厅；各种风味餐厅云集于裙房2层：
有意大利餐厅、日本餐厅、中餐厅及贵宾厅，中、西餐厨房与之有机地连成一片；宴会厅与会议中心分设在3层和5层；美容健身中心集中于裙房4层；酒店把歌舞娱乐中心设在视野宽阔的37层。
汽车库、机电设备用房、内部办公室、各类库房、食品粗加工、洗衣房及职工生活用房均设在地下室内。
酒店从1995年末开始筹建，冠名“上实南洋广场”。
业主委托美国霍克国际（亚洲/太平洋）XX及
来自资料搜索网（.3722.）海量资料下载
柏诚（亚洲）XX（PBA）做酒店建筑与机电专业的初步设计，我院任设计顾问。
当时的南洋广场是一座包括480套客房与7层办公楼的综合性建筑。
1998年5月起，根据美国喜来登（ITT）酒店管理集团的建议：
取消办公楼，按纯酒店的布局重新进行设计。
然而这一轮空调设计的定位依然偏低，比如：
在PBA编制的机电招标图中，空调水系统仍为两管制。
此间，我院结构设计人员根据PBA所提资料，完成了结构施工图设计，1998年12月结构封顶；同年，业主按照PBA提供的设备清单向美国某公司订购了4台19XR505O437DFH型离心式冷水机组。
1999年5月，加拿大四季酒店管理集团正式加盟，酒店定位上升为国际五星级，并更名“XX四季酒店”。
应业主的要求，我院按照国际五星级标准重新开始机电设备施工图设计。
1 主要设计参数
1.1 室外空调设计参数
0]!
B#C#B/h8N5b夏季计算干球温度 34℃
夏季计算湿球温度 28.2℃
冬季计算干球温度 -4℃
冬季计算相对湿度 75%
夏季平均风速 3.2m/s
冬季平均风速 3.1m/s
1^"^'I（l.V1{#k9L夏季大气压力 1005.3hPa
*f'w%T,B4{;M冬季大气压力 1025.1hPa
1.2酒店客用区室内空调设计参数，见表7-1
（c.],b'C/?
9Y0A2S6S
表7-1 酒店客用区室内空调设计参数
房间名称
夏季
冬季
人均使用面积
照明与设备负荷
新风量
A声级噪声标准
空调方式
温度
相对湿度
温度
相对湿度
℃
%
℃
%
㎡/人
W/㎡
m3/（h·人）
dB
门厅
24
50
18
35
10
65
25
35
CAV
总台与休息厅
24
50
20
40
6
62
30
35
CAV
咖啡酒吧
24
55
20
40
1
55
30
35
CAV
自助餐厅
24
55
20
40
1
73*
30
35
CAV
餐厅等候
24
55
20
40
3.5
65
25
35
CAV
日本餐厅
24
55
20
40
1.4
194*
30
35
CAV
西餐厅
24
55
20
40
1.4
80*
30
35
CAV
中餐厅
24
55
20
40
1.4
65
30
35
CAV
VIP贵宾厅
23
55
22
40
1.6
65
34
35
VAV
三楼前厅
24
50
20
40
3.6
82
25
35
CAV
多功能宴会厅
24
55
20
40
0.8
135
25
35
CAV
宴会休息厅
24
50
20
40
3.5
115
25
35
CAV
大会议室
24
55
20
40
1
75
25
30
CAV
会议休息厅
24
50
20
40
3.5
65
25
35
CAV
商务中心
24
60
20
40
5
55
30
35
FCU
室内游泳馆
26
60
29
70
10
20
2.6h-1
40
CAV
健身房
22
55
18
40
5
55
45
40
FCU
模拟自行车赛场
22
60
18
40
4
40
50
40
FCU
有氧操房
24
60
20
40
4
50
40
40
FCU
美容美发中心
24
60
22
40
3.5
80
45
40
FCU
按摩房
24
60
23
40
5
40
50
30
FCU
休闲酒吧
24
60
22
40
4
40
50
40
FCU
接待室
24
60
20
40
6
50
30
35
FCU
中小会议室
24
60
20
40
1-2☆
65
30-50
35
FCU
客房
22-24
60
22
40
2p/r*
1600/r*
120/r
30
FCU
歌舞厅
23
55
20
40
2
116
45
30
CAV
会所酒廊
24
55
20
40
2.5
179*
40
35
CAV
＊ 自助餐厅、西餐厅及会所酒廊计人了展示厨房灶具的冷负荷；日本餐厅计人4组客用铁板烧的冷负荷；☆当会议室面积大于65时时，其人均使用面积为1时之人；当会议室面积小于65时时，其人均使用面积为2时／人；＊客房的数据均以一间为单位。
1w5s*d2V8B）r!
x#n&q"\7H%E1.3 酒店后勤区夏季室内设计温度
房间名称
设计温度（℃）
办公室及职工餐厅&b$D*h（e8h:
i3C:
S%K$j
24
更衣室及浴室%K$a X3o M2B0v&p,i*i
25
机房2s$J0~7[#r'w8c
26
厨房、点心制作及洗衣房 H$h/g1}'?
4r,x1U/a$U
27
裱花间:
O+g$T$U-Y76?
8M2^0U"A:
f
20
巧克力加工、花房、肉类与鱼类加工区、饮料及酒类贮藏室
18.5
冰淇淋制作间
16
1.4 机电设备用房及酒店辅助用房的设计通风换气次数
房间名称
ns（送风）/h-1
nP（排风）/h-1
地下停车库+};m-i0N S3g5B:
E
5.0
6.0）c-w2^-I'~9n N/z7t4|
生活用水换热器室
6.02l,j）{"g-O1C0r%A
8.0.]4W-V5y9r,N/t
锅炉房
36.0①②$z）g9W5y2o"]2|-h#c7d
21.0②③-o3r!
Y"U:
N1W&_ O7a-S
水泵房1a2F8y:
t$b
5.0-C12|6O u3J&g3w:
4u
5.08y（|%K'N f.?
空调机房及风机房
3.0-5.0
3.0-5.0
变配电室;l8c9o2b#D8_
15
17.5①;~（L,l%J（s0d;H
制冷机房
5.0④*y#S2K）m9r/N*m8j;T
6.0⑧
电梯机房
10.0-15.0④.B0z7W#W4w$c&b*z0t&p%|2r（O
10.0-15.09i'I/?
0I-v+k4o;E"R
污水处理间（有盖）$m/o!
_%?
$*_（k1P
6.0.O6?
-F1W.x6~
8.0#h1a%]/E4S;W2G
垃圾房 G#}*T&f$w"\7o
7.0④0J2_0s8?
"l!
U-N5N o
7.0⑥
厨房24h通风.P0b.c（J0N!
O:
[4r
5.0-9.0/9.0③⑤⑦
6.0-10.0/10.0⑦:
B"u（].\*`"|'l'k2V,G1\1i（{
厨房运作时总通风量#P0W8]'A.a&a
31.0/35.0 ③⑤⑦
36.0/40.0⑦⑨1y&V/p _,f+W）a"a;O
无空调的库房
4.0-6.0）~0v#E&F（T#L1L"u9j
4.0-6.0
更衣室（7E"L:
R&n1M,?
:
P*-}4K*L
3.0⑤
2.0"s-Q/q9p'Z/K$Y）I1d
浴室,W$f-t1A"b4z1~
8.0
9.0
盟洗室
-$s）[#o7~0P.t9N5R5N
10.0-15.0⑤
洗衣房+y"x+G/p6]+q.y
22.0 ③⑤
25.5&g2K+L"[2K
客房制冰间2U+E8A1Q0g.v'P3C+J \0k
-
52.0 ①）Q（h%^9M"I&~+M
注：
①按热平衡计算确定；②风机配变频调速装置；③按风量平衡计算确定；④有
4?
7o&g&G7x$B冷却降温设备；⑤有空调；⑥配活性炭除臭装置；⑦对地面建筑中的厨房（斜线左侧数
据），其体积按吊顶高度计算；地下室内的厨房（斜线右侧数据），其体积按地面到顶板底之间的高度计算；
⑧兼事故通风；⑨配静电油雾净化装置。
/f$[!
l$D2_7]5G（a2空调设计
6];r6^!
z'w4p）O*V1v7C#l2.1空调冷、热源四季酒店夏季的计算冷负荷为8860.5kW，冬季的计算热负荷为5543.4kW。
冷源为4台19XR5050437DFH型离心式冷水机组，制冷机房设在地下3层。
如前所述，此冷水机组早在本次施工图设计之前已经订货，其主要参数为：
冷却水的设计供回水温度为32℃／38℃，冷水的设计供回水温度为5℃／10℃，每台机组的额定供冷量为1940kW，蒸发器的水侧工作压力1.0 MPa、。
在重新设计时，为弥补冷源供冷量的不足，在系统设计允许的条件下，将其冷水的实际运行供回水温度提高1℃（即6℃／11℃）, 每台冷水机组的供冷量约可提高到1998kW，冷源的总供冷量为7992kW。
热源为燃油蒸汽锅炉提供的高压饱和蒸汽，由管壳式汽水换热器制备空调用热水，其设计供回水温度为60℃／5O℃，高低区共4台管壳式汽水换热器的总供热量为6242kW。
（i$P+w s8C2.2空调水系统根据设计标准的要求，酒店全部采用四管制空调水系统。
同时按使用功能将客房与裙房的水系统分开设置。
客房风机盘管水系统按垂直同程式系统布置，裙房则采用异程系统。
为平衡客房各立管的压降，在所有供水立管上设置了平衡阀。
由于各种规格的风机盘管在设计水流量下，盘管的水侧压降不同，为此，风机盘管全部选配流量系数可调的电动两通阀。
设计计算出每种规格风机盘管所配两通阀的流量系数，并要求产品出厂前按设计值整定、标识后供货，以保证安装在同一环路中、规格不同的风机盘管水侧计算压降一致。
!
I）V（V4m4S由于所订冷水机组的蒸发器水侧工作压力为1.0MPa，因此，设计以12层（避难层兼下技术层）为界，将酒店的空调水系统分为高区与低区两个压力无关的水系统；用2台板式换热器制备高区空调用冷水，其设计供回水温度为7.8℃／12.8℃，2台板式换热器的总供冷量为2340kw。
高区热水直接由设在12层的汽水换热器供给，其供回水温度为60℃／50℃。
${:
z2q'w:
Y（V9r5s$q）Q低区采用定流量一次泵冷、热水循环系统。
系统通过调节电动压差旁通阀的开度及控制水泵启停台数，跟踪负荷侧流量变化。
高区空调冷、热水系统均为配变频调速循环泵的变流量系统。
由于空调系统全年大多在设计负荷的60％～70％的X围内工作，因此，在变频调速水泵选型时，要使所选水泵工作在其设计流量70％的工况点，落在该转速下水泵特性曲线的最高效率点上；或者说，当只有水泵额定转速的特性曲线须按设计工况选型时，水泵的工作点必须落在水泵最高效率点的右侧。
总之，正确的水泵选型可以有效降低变流量水泵在空调期内的总运行能耗。
高、低区空调水系统均采用高位膨胀水箱定压与补水；同时，在地下室制冷机房及下技术层内高、低区水系统循环水泵的吸水管上，另设带隔离阀的快速充水管，在供水系统维修、清洗及运行前快速充水时使用。
冷热水系统均采用电子除垢仪防锈除垢。
2.3空调系统形式酒店公用部分的大空间及VIP小餐厅采用单风道低速全空气空调系统。
其中多功能宴会厅与VIP小餐厅采用变风量空调系统，其他房间均采用定风量空调系统。
鉴于宴会厅可作多种形式隔断，空调系统在冬季有同时供冷与供热的要求，其末端选用带热水加热盘管的DTQS312型串联式风机动力箱；VIP小餐厅全为内区房间，其末端选用DESV301型单风道节流型变风量箱。
上述变风量末端装置均为压力无关型。
酒店客房、健身中心、5层中小会议室及后勤办公等小房间采用风机盘管加新风的空气―水系统。
所有风机盘管均用其中挡冷量。
客房还须用其夜间的冷负荷，对所选风机盘管的低档冷量及噪声进行校核，以满足客人夜间睡眠的需要。
同时，要求所选风机盘管的中挡冷量比空调房间的计算冷负荷小几个百分点，使风机盘管在大多数情况下连续运行供冷除湿，以稳定地维持室内相对湿度不超过设计标准。
客房新风共设5个系统：
6～11层为1个系统，13～24,25～36层各分设2个系统，因受机房空间的限制，设计仅在13～36层客房的新风与其浴厕排风之间增设了板式显热回收装置，其显热回收效率为70％。
上述新风处理机另设电动旁通新风阀，在室外新风温度下降（或冬季温度上升）到热回收装置无能量回收作用时，由酒店BAS控制关闭热回收装置开启新风处理机上的电动旁通新风阀，直接从室外取风，以省去热回收装置的能耗。
7v:
A8r6C&Y"b5s2.4室内气流组织
+s;p"D0o）J9v 客房及一层大堂采用侧送上回气流组织形式，为克服冬季热射流上浮，一层大堂侧送风口设计采用电动双工况百叶风口。
室内游泳池采用下送下回为主的气流组织形式。
因内装璜的需要，全部采用条形百叶风口上送。
2.5中庭空调与下技术层水泵隔振设计
中庭作为共享空间，把裙房的一层大堂、咖啡酒吧、自助餐厅及2,3层前厅与宴会休息厅连成一体，空间总高14.5m。
在以前设计的酒店中，由于没能将中庭及与中庭贯通空间的空调系统设计综合在一起考虑，导致中庭的顶层夏季过热，中庭底层大堂冬季过冷。
在上述区域内活动的人、照明灯具等发热设备及吸收了太阳辐射热的建筑构件与家具，作为分散的热源加热其周围的空气，以自然对流的形式使热量由下层向上层转移，是客观存在的自然规律。
因此，设计首先将3层（前厅与宴会休息厅）原室内计算冷负荷乘以1.2的热量转移系数，依此进行空气处理计算及设备选型；并将底层原室内计算热负荷乘以1.2的热量转移系数，对底层空调系统进行空气处理计算及设备选型。
第二，缩小上述区域空调系统的送风温差，夏季设计送风温差不超过7℃，冬季设计送风温差控制在3.7～5.5℃的X围内，以缩小送风与室内空气的密度差，减小空气自然对流的动力。
在底层外窗下设置了暗装的铝串片散热器，并在门斗内设置了加热用风机盘管，以承担附加热负荷，提高了底层周边区域的舒适度，并且不影响对底层空调系统冬季的送风温差的控制。
酒店开业后一年多的运行实践表明，上述设计方法弥补了以往中庭空调设计的不足，完全能满足高标准酒店的使用要求。
）^0j"~*c2]7}高区空调冷、热水变频调速循环泵均设在下技术层（12层）空调机房内，其上下两层（即11层与13层）均为酒店客房。
为提高隔振效果，避免水泵运行时的振动干扰客人夜间的睡眠，水泵设计采用双层隔振系统，即在单层隔振基础上再加一个弹簧支撑着的中间质量。
双层隔振系统在共振区后的传递率曲线衰减速率为24dB/oct（倍频程），比单层隔振的衰减速率高一倍。
一年来的运行实践表明，水泵双层隔振系统具有较理想的隔振效果。
!
h*]*D（B2_#Z3O#f-^3 通风设计
0g0s8I8l3x&M8P3.1地下锅炉房通风
锅炉房内设3台蒸发量为6t小的燃油蒸汽锅炉，夏季通常只用1台，遇用汽高峰时2台同时运行。
夏季其室内通风计算温度为38℃，通过热平衡计算确定其中1台锅炉运行所需送风量。
设计为满足2台锅炉同时运行的需要，在锅炉房设置了两个机械送风系统，并各配1个电动风量调节阀。
同时，根据空气平衡计算确定的锅炉间夏季最大排风量，选设1台带变频调速装置的风机在作锅炉间排风。
夏季，1台锅炉运行时开1台送风风机；2台锅炉运行时，2台送风风机也同时投人运行。
排风系统根据室内外压差传感器的信号，调节排风风机的转速，使锅炉间维持0-5Pa正压。
过渡季，当室内温度降到28℃后，送风系统将根据室温传感器的信号改变其电动风量调节阀的开度，调节系统送人风量，使室温维持在28℃左右，排风系统也将跟踪减少其排风量；当室外温度降到18℃时，即使有2台锅炉同时运行，也可只开1台送风风机。
冬季，无论使用几台锅炉，只须开1台送风风机，且无须启动排风系统；此间，送风系统将根据压差传感器的信号改变其电动风量调节阀的开度，调节系统送人风量，使室内维持0～5Pa正的压。
锅炉房的油箱间设独立的机械排风系统，全年不间断运行。
水处理间设独立的送风系统，冬季可按需要间歇运行。
3.2厨房通风
+v+u5s3N2s'X't$a.?
!
R/D1T3.2.1厨房排风
XX煤气公司对使用煤气的地下1层厨房有特殊的通风要求，即厨房在煤气灶具工作期间须保证40h-1换气，在其非工作期间须保证10h-1换气。
且厨房的吊顶空间也须保持与上述相同的换气次数。
因此，在地下室员工餐厅厨房的吊顶上及吊顶内均设有上述排风用的风口。
3o'u1h3d+p1r*Y-L 厨房炉灶的排风系统上设带有预过滤的SH-PP型静电油雾净化器，炉灶排风经静电油雾净化器除油后排到室外。
炉灶排风量按工艺提供的资料确定，静电油雾净化器设在炉灶排风系统的负压段。
厨房所设洗碗机、小冷库的冷凝器及主副食临时存放库合并设置1个排风系统，24h运行。
;c8Q$M（G-K-v:
T3.2.2厨房送风
$x+i7k M*g4G v&|!
~ 为使厨房保持负压，避免油烟等异味外泄。
设计根据各厨房的具体情况，通过空气平衡计算确定其送风量，通常按排风量的0.85～0.9选择。
根据《四季设计指南》的要求，本工程夏季对送风作降温处理，冬季对送风作加热处理。
运行经验表明，设计应注意对送风温度进行调控，使厨房温度维持在22～27℃之间。
夏季，过高的室温会导致食物变质；冬季，过低的室温会使出锅的菜肴迅速变冷，引起客人的不满。
3.3污水处理间及垃圾间排风 在污水处理间及垃圾间的排风系统上均设有活性炭过滤除臭装置。
运行实践表明，垃圾间排风系统的除臭效果比较稳定，而污水处理间除臭装置的有效运行时间极短，需屡屡更换活性炭，导致运行成本太高。
而且，稍有疏忽就会有臭气排出。
为改变这种局面，在污水处理间的各吸风口处增设喷雾器，将天然植物中提取的airSulotion除臭液雾化，使之与污水处理间的排气均匀混合、吸附。
经一系列化学反应，使臭味分子的分子结构发生改变，从而消除排气的臭味。
上述反应的生成物为水、氧、氮等无害物。
实际运行的除臭效果显著，运行费用也明显低于活性炭过滤吸附装置。
3.4洗衣房通风根据工艺提供的资料，洗衣房设置了全面排风与局部排风相结合的排风系统。
并在4台烘干机的排风管路上设置了绒毛收集器，以清除排风中的飞絮。
为改善操作人员的工作环境夏季对送风作降温处理，并在高温操作区内，设球形铝合金可调风口作工位送风。
洗衣房送排风的气流组织，使送人洗衣房的空气从低温区流向高温区，然后经设在高温区上方的排风口，将吸收了大量余热的空气排到室外。
T D66r/d;n*V7?
3Q/u:
n0f3.5客房层排风*m$?
3w.n"w#s 每间客房厕所的淋浴器与坐便器的上方各设1个条形百叶风口，按四季设计指南规定，其总排风量为102m3/h，设计为每间客房厕所配1台K100M型管道风机。
根据热平衡计算，在每层的制冰间与服务间内各设K125XL型管道风机1台，其计算排风量为230m3/h。
客房排风分设5个系统与新风系统一一对应，并对13～36层的排风实施显热回收。
当新风温度进人非热回收区域后，大楼BAS将关闭排风进热回收装置的电动阀，此时客房排风便由系统总风机将之直接排到室外。
所有客房排风系统均配变频调速风机，每天6:
00～9:
00与18:
00一20:
00风机全速运行，其他时间按设计转速的70％运行。
.b5H2H+j%Z&{+Y9{3.6全空气空调系统的排风 酒店的全空气空调系统分别配备空调季排风及过渡季排风系统，冬夏两季仅使用小风量的空调季排风系统，而在夏秋季节更替之际，当室外空气的焓值低于室内设定焓值时，其空调系统受BAS控制自动进人全新风工况，并同时启动过渡季排风系统，实施“免费冷却”。
除多功能宴会厅外，空调季排风系统均按定风量设计；由于宴会厅实际使用人数变化很大，即使在空调季内，其空调系统的新风量也经常会发生较大变化，为维持室内适当的正压（宴会厅举办宴请或酒会时，其室内正压值按＋0Pa设定；当举办非宴请类会议或其他活动时，正压值设定为5Pa）。
过渡季的排风风机大多配变频调速装置，以跟踪因室温控制的需要而引起系统的新、排风量的改变；风机的转速受控于该系统的压差传感器，使空调房间内维持0～5Pa正压（室内游泳馆的池区部分须维持20Pa负压）。
一些需要划分吸烟区与非吸烟区的场所（如餐厅、咖啡酒吧）的室内排风口集中布置在吸烟区上部的吊顶上。
3.7酒店的变配电室、换热器室、水泵房、无可开窗的空调机房、电梯机房、地下停车库均配机械送、排风系统。
所有送风风机箱内配可清洗型空气过滤器。
电梯机房另设有风冷式冷风机组，当其机械通风系统无法维持电梯控制箱正常工作所需的环境温度时，可关停通风系统，启动冷风机降温。
位于地下3层的制冷机房内，设降温型通风系统及事故
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