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延长模板方案
延长石油大厦（榆林国际饭店）工程
模板及支撑施工方案
一、适用范围
本方案仅适用于延长石油大厦（榆林国际饭店）工程模板及支撑体系的施工。
二、编制依据
1、延长石油大厦（榆林国际饭店）工程施工蓝图；
2、《砼结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002；
3、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2001；
4、《地下防水工程质量验收规范》GB50208-2002；
5、《地下工程防水技术规范》GB50108-2001；
6、《建筑施工手册》（第四版）。
7、本工程施工组织设计；
8、我公司ISO9002质量管理体系文件；
9、工程建设标准强制性条文。
三、工程概况
延长石油大厦（榆林国际饭店）工程分为A、B两区，总建筑面积64496.03m2，A区：
一～三层为餐饮，四层为游泳和洗浴中心，五～六层为会议室和多功能厅。
B区：
（B－1区）1～6层为酒店商务部分，七～二十五层为酒店客房，（B－2区）1～2层为酒店大堂，3～4层羽毛球馆。
其中:
A区地上面积15235.00m2。
B区地上面积39147.42m2。
地下一层建筑面积：
7355.84m2，地下二层建筑面积：
2757.77m2。
本工程主楼为框架剪力墙结构，地上25层，地下2层，建筑总高度99.9m，一至三层层高为5.5m，四层层高为4.8m，五至二十五层层高为3.6m，水箱间层高为4.5m。
裙楼（会议中心）为框架结构，地下一层，地上六层，建筑高度35.8m，一至三层层高为5.5m，四至六层层高为4.8m。
裙楼（A区）基础采用0.8m厚钢筋混凝土筏板基础;主楼（B区）基础为承台、筏板基础。
地下挡土墙及地上剪力墙厚度分别为200mm、350mm、400mm；框架柱截面尺寸分别为1200×1200mm、1100×1100mm、1000×1000mm、900×900mm，框架梁截面尺寸分别300×800mm、300×700mm、250×700mm等多种规格。
楼面采用钢筋砼现浇楼板，厚度分别为180mm、150mm、120mm和100mm。
四、施工准备
（一）技术准备
1、组织施工人员认真阅读图纸，并进行内部图纸会审，对设计存在问题及时与有关单位协商解决。
2、编制专项施工方案，在施工前由施工人员对作业班组进行详细的质量、安全技术交底并绘制模板配板图。
3、认真作好材料进场验收和检验工作，作好施工技术资料的准备和施工过程中的施工记录，并及时收集和整理上述资料。
（二）材料机具准备
1、施工员、工长根据施工图和施工方案，编制模板、钢管、扣件、木材等需求量计划，经审批后由采购员组织材料分批进场。
2、现场配制木模板所需的电锯、压刨、电钻等机具应调试正常。
（三）人员准备
施工员1名，木工工长1名，木工120名，普工10名。
五、施工方案
（一）模板及支撑体系选择
1、基础承台、筏板、地下及地上剪力墙模板采用12mm厚竹胶板模板，竖向背棱采用50×80mm木方，间距250mm，横向背棱采用Φ48×30钢管，间距500mm，剪力墙内外模板采用Φ14对拉螺栓拉紧，对拉螺栓水平、竖向间距均为500mm；
2、框架柱模板采用15mm厚双面覆膜木胶合板，龙骨采用50×80mm方木，间距250mm，柱箍采用2Φ48×30钢管，柱箍间距为400mm，中部设Φ14对拉螺栓对拉；
3、现浇楼板模板采用竹胶板配木方，竹胶板厚度12mm，木方间距250mm，支撑龙骨为Φ48×30钢管，间距不大于1000mm；
4、模板支撑加固采用满堂红钢管脚手架支撑体系。
（二）施工方法
1、基础模板：
基础筏板、承台及基础上翻梁模板均采用12mm厚竹胶板与木方（50×80mm）配制成定型模板，木方间距不大于300mm，筏板侧模和基础上翻梁模板采用钢管支撑加固，竖向支撑钢管间距不大于700mm，模板加固采用钢管对撑；承台模板支撑加固采用2Φ48×30钢管与对拉螺栓对拉加固。
基础翻梁和承台模板支设方法见下图：
2、剪力墙模板
（1）工艺流程
模板拼装→刷隔离剂→抄平放线→吊装就位→模板加固→检查验收→浇筑混凝土→模板拆除
（2）地下室及地上非标准层剪力墙模板采用15mm竹胶板与50×80mm拼装成大块模板，部分塔吊吊不到的模板采用散装散拼。
水平和竖向龙骨采用Φ48钢管，水平龙骨间距450mm，竖向龙骨间距450mm，竖向龙骨为两根钢管。
对拉螺栓采用Φ14钢筋两端套丝，外墙对拉螺栓带止水片，限位钢垫片（钢筋），内墙对拉螺栓为普通型，安装时螺栓外套UPVC套管。
为确保墙体的截面尺寸及钢筋保护层厚度，在墙钢筋上按1500×1500间距梅花型焊接Φ12导向钢筋（外墙导向筋应带止水片），或采用螺栓外增加限位钢板外加15厚木垫片或塑料垫片，墙模板加固采用钢管斜撑，端头加调节丝杠，斜撑一端支撑于预埋在筏板的铁件上或基坑壁上；标准层剪力墙模板采用定型钢制大模板。
剪力墙模板支设方法见下图：
（3）剪力墙模板安装及校正
①先在绑好的剪力墙钢筋根部，按轴线、边线、控制线把定位筋焊好，然后安装门、窗、预留洞，顶板梁口预埋。
②吊装大模板，先装阴角模，再装大模；或先装大模，后装阴角。
③塔吊够不着的地方采用散拼模板，其余按照设计做。
④按照控制线排板，紧固墙体螺栓。
⑤按控制线校正模板。
3、梁、板、柱模板
（1）梁模板
梁模板面板采用双面覆膜木胶合板，龙骨采用50×80mm方木，间距300㎜，梁模板加固采用钢管和扣件，梁模板支撑采用双排钢管扣件式脚手架，立杆纵向间距不大于800mm；当梁高大于700㎜、小于1000㎜时，在梁高中部设置一道对拉螺栓（ф14），当梁高大于≥1000㎜时设置二道对拉螺栓。
梁长大于4m时，在跨中按2‰起拱。
（2）顶板模板
顶板模板面板采用10mm厚双面覆模竹胶合板，双面海绵胶带贴缝，底铺50×80mm方木次龙骨，间距为200～300mm，木龙骨下为双根Φ48钢管主龙骨，支撑体系为满堂式脚手架，立杆间距：
地下室不大于900mm，地上不大于1100mm，水平杆步距不大于1500mm；梁底位置立杆适当加密，并沿梁长方向设置剪刀撑。
现浇顶板模板支设方法见下图：
（3）柱模板
地下室、非标准层框架柱模板采用双面覆膜木胶合板，龙骨采用50×80mm方木，柱箍采用2Φ48×3钢管，对拉螺栓为Φ14，柱箍间距为400mm，框架柱边长中部设Φ14对拉螺栓，边长≥1000㎜，中部设二道对拉螺栓，边长﹤1000㎜，中部设一道对拉螺栓。
五层以上标准层框架柱采用钢质定型模板。
框架柱模板支设图
4、楼梯模板
楼梯模板采用15mm镜面竹胶板拼装，模板支撑方法如下：
背楞采用50×80方木，间距300，顺着楼梯方向摆放，主背楞采用100×100方木，间距1200，与次龙骨方向垂直，放在可调托撑上。
龙骨下采用钢管脚手架支撑系统。
对楼梯模板，主要是抓住不发生梯段变形和弯曲，防止踏步侧板下沉；底部支撑应垂直梯段斜向模板，支撑要牢固，防止支点滑移。
为保证楼梯踏步方正顺直及保护踏步的棱角，采用竹胶板保护，待楼梯抹灰时取掉。
5、预留洞口模板
预留洞口模板为木方框外包10㎜厚竹胶板，内角部用100×100角钢，外用140×140角钢，与木方框用螺栓收紧，门窗框四边钉木方支撑和斜撑。
具体支设方法见下图：
六、模板拆除
1.底模及支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求；当设计无要求时，混凝土强度应符合下表的规定。
底模拆除时的混凝土强度要求
结构
类型
结构跨度（m）
按设计的砼强度标准值
的百分率计（%）
板
≤2
50
﹥2，≤8
75
﹥8
100
梁
≤8
75
﹥8
100
悬臂构件
≤2
75
﹥2
100
2.侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面和楞角不受损伤。
3.模板拆除时，模板和支架应及时清运。
七、施工时应注意事项
1.剪力墙放线时，除弹出边线外，应增设一道模板控制线，以便于检查复核。
2.钢模板拼装时应搭设操作平台，拼装完后应检查模板的平整度和牢固性。
3.模板隔离剂应涂刷均匀，不得使用废机油等，以免污染钢筋和混凝土。
4.模板拼装就位后，应认真检查模板的位置、截面尺寸、垂直度、平整度，模板支撑和对拉螺栓的牢固性，预留洞、预埋件的数量和位置等。
5.浇筑混凝土时，应安排专人检查模板，以防跑模并及时加固校正模板。
6.模板拆除时间必须符合设计和施工规范要求，拆模时应防止损坏混凝土。
7.模板拆除后应及时清运。
8.对于柱验收应采用拉通线，对于同层柱应只允许正误差或只允许负误差。
八、质量要求
（一）模板安装
1.在涂刷隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。
2.模板安装应满足下列要求：
①模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；
②模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰施工的隔离剂；
③浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；
3.固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合下表的规定。
预埋件和预留孔洞的允许偏差
4.现浇结构模板安装的偏差应符合下表的规定。
现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法
十、质量记录
1.现浇混凝土模板安装、拆除记录；
2.检验批质量验收记录。
十一、安全文明施工
1.项目部对进场人员进行安全教育，作业前对操作人员进行安全技术交底，并由专人检查执行情况。
2.施工人员进入现场必须戴安全帽，高处作业必须系好安全带。
3.制作木模使用的机械和电动工具应运转正常，防护设施齐全，操作人员应严格遵守操作规程。
4.模板安装时，应严格按模板设计方案执行，保证模板和支撑体系的稳定性、牢固性。
5.支模所用的各种材料必须质量良好，劣质材料严禁使用。
6.大模板堆放时，应一次放稳，保持自稳角70-75度，遇有六级以上大风应停止作业。
7.起吊大块模板之前，应将吊装机械调整适当，吊装时稳起稳落，就位准确，严禁大幅度摆动。
模板就位后，立即用穿墙螺栓固定，以防倾倒。
8.在钢模上架设的电线和使用的电动工具等应采取防触电措施。
9.大模板拆除吊运时应检查与墙连接件是否全部拆完，在确保模板与墙体完全脱离后方可起吊。
10.梁板模板应按顺序拆除，拆除的模板应及时清运并分类堆放整齐。
十二、模板计算书
（一）、剪力墙模板计算
1、基本数据
采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板上的最大压力，可根据下列二式计算，并取二式中的较小值：
式中：
F—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）
γ—混凝土的重力密度取25（KN/m3）
t—新浇筑混凝土的初凝时间（h），可按实测确定，当缺乏试验资料时，可采用
计算，考虑到商砼的运输时间损耗，初凝时间应在计算的基础上减去1h；
T—混凝土的温度
V—混凝土的浇灌速度（m/h）
H—混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m）；
β—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；
β—混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm，时取0.85；50~90mm时,取1.0；110~150时，取1.15。
混凝土侧压力的计算分布图形如下图所示，有效压头高度h（m）按下式计算：
2、计算模板侧压力和有效压头高度及基本数据：
1）基本数据：
混凝土墙的高度：
H=5.500m;
入模温度按：
T=10℃考虑；
浇筑速度按：
V=0.6m/h计算；
β1按1.2；
β2按1.15；
荷载分项系数：
静载1.2，动载1.4；
水平背棱为2根Φ48×3.5钢管间距@500，（截面积：
A=489mm2；重量g=3.84kg/m;截面惯性矩I=12.19×104（mm4）；截面最小抵抗矩W=5.08×103）
钢材的弹性模量：
E=2.1×105（N/mm2）
2）
=41.15KN/m2
F=λH
F=25×5.5
F=137.5KN/㎡
取二者较小值：
F=41.15KN/m2
有效压头高度h（m）按下式计算：
=1.65m
3、模板最大侧压力设计值计算
倾倒混凝土产生的水平荷载标准值：
q2=4KN/m2
q1=41.15KN/m2
组合荷载：
q3=q1×1.2+q2×1.4=54.98KN/m2
折减后荷载：
q3=54.98×0.85（折减系数为0.85）
=47KN/m2
4、模板挠度验算
按照最大侧压力取1000㎜高板带进行模板挠度验算，结构形式按三跨连梁。
ωmax=0.677×ql4/100EI=0.36㎜﹤l/400=0.5㎜
式中：
q---模板均布荷载设计值，q=47KN/㎡
l---计算净跨度，l=0.2m
E---竹胶板的弹性模量，E=5×103MPa
I---截面惯性矩，I=bh3/12=2.81×10-7m4
通过验算模板挠度满足要求,故次背棱木方满足要求。
5、水平背楞计算：
作用在水平背楞上的线荷载q=q3×0.25=47×0.25=11.8KN/m
结构形式取三跨连梁，则最大挠度为：
ωmax=0.677×ql4/100EI=0.35㎜﹤l/1000=0.5㎜
式中l---钢管背棱间距，间距500㎜，净距400㎜
E---木材的弹性模量，E=10×103MPa
I---截面惯性矩，I=bh3/12=4.17×10-6m4
所以，水平方向主龙骨（双钢管背棱）间距符合要求。
6、对拉螺栓强度验算
对拉螺栓采用ф14，纵距500㎜，横距400㎜，则对拉螺栓承受拉力为：
P=FA=47×0.5×0.4=9.4KN﹤29.6KN。
故对拉螺栓强度符合要求。
（二）梁模板计算
1、荷载计算
梁模板自重设计值：
0.14KN/㎡
梁砼自重设计值：
19.2KN/㎡
钢筋自重设计值：
1.98KN/㎡
2、木方背棱验算
双面覆膜竹胶板0.95g/㎝3，15㎜厚，梁高800㎜，梁宽300㎜，根据最不利组合q=21.32KN/㎡，验算模板刚度时，仅考虑静载。
取1m宽板带进行计算，结构形式取单跨简支梁，则模板面板最大挠度：
ωmax=5×ql4/384EI=0.32㎜﹤l/400=0.50㎜
式中：
q---模板均布荷载设计值，q=21.32KN/㎡
l---计算净跨度，l=0.2m
E---竹胶板的弹性模量，E=5×103MPa
I---截面惯性矩，I=bh3/12=2.81×10-7m4
故方木间距符合要求。
3、主肋（钢管）间距验算
按照两侧各分担一半荷载计算方木挠度，所承受的均布荷载为：
q=21.32×0.125=2.67KN/m
结构形式取二等跨简支梁，则木方最大挠度为：
ωmax=0.52×ql4/100EI=0.08㎜﹤l/400=600/1000=0.6㎜
式中：
l---主肋钢管间距600㎜
E---木材的弹性模量，E=10×103MPa
I---截面惯性矩，I=bh3/12=2.13×10-6m4
故钢管主肋间距符合要求。
4、梁下钢管支柱验算
钢管立柱为Φ48×3mm短管。
中间设水平拉杆，步距不大于1.5m，则L0=1.5m
回转半径i=（482+422）1/2/4=15.9mm，
λ=L0/i=1500/15.9=94.3
查表得稳定系数φ=0.635，钢管净面积A=424mm2
每根立柱承受的荷载N=21260×0.3×0.8/2＝2551.2N
δ=N/φA=2551.2/0.635×424=9.475N/mm2﹤[f]=215N/mm2
故钢管立柱满足要求。
5、扣件抗滑力验算
扣件抗滑承载力标准值为8KN，而水平杆传至立杆的荷载为5.1KN。
故扣件抗滑力满足要求。
（三）顶板模板及支撑计算
1、荷载计算
楼板模板自重：
0.114KN/m2
楼板砼自重：
24×0.18=4.32KN/m2
楼板钢筋自重：
0.19KN/m2
施工人员及设备：
均布荷载2.5KN/m2
集中荷载2.5KN
荷载设计值为：
q1=（0.114+4.32+0.19）×1.2+2.5×1.4=9.02KN/m2
q2=（0.114+4.32+0.19）×1.2=5.52KN/m2
q3=0.114+4.32+0.19=4.60KN/m2
集中荷载为：
P=2.5×1.4=3.5KN
根据最不利组合，验算刚度时仅考虑静载。
2、面板验算
取1000mm宽板带，化为线荷载进行计算，结构形式取3跨连梁，则模板最大挠度为：
ωmax=0.677×ql4/100EI=0.06㎜﹤l/400=0.5㎜
式中l---方木背棱间距，间距250㎜，净距200㎜
E---竹胶板的弹性模量，E=5×103MPa
I---竹胶板的截面惯性矩，I=bh3/12=2.13×10-6m4
q-----模板的均布荷载设计值q=5.52KN/m2
经过验算，模板方木背棱间距满足要求。
3、主龙骨（钢管）验算
（1）钢龙骨线荷载为：
q1=9.02KN/m
q2=5.52KN/m
q3=4.60KN/m
集中荷载：
P=3.5KN
（2）抗弯强度验算
当施工荷载按均布作用考虑时，
支座弯距：
M支=-0.1q1l2=-0.1×9.02×9002=-7.31×105N·mm
跨中弯距：
M中=0.08q1l2=0.08×9.02×9002=5.84×105N·mm
当施工荷载按集中作用考虑时，
支座弯距：
M支=-0.1q2l2=-0.1×5.52×9002=-4.47×105N·mm
跨中弯距：
M中=0.08q2l2+Pl/4
=0.08×5.52×9002+3500×900/4
=1.15×106N·mm
比较以上弯距，取最大值Mmax=1.15×106N·mm
W=8981mm3
δ=Mmax/W=1.15×106/8981=127N/mm2
[f]=215N/mm2
δ＜[f]
故强度满足要求。
（3）刚度验算
ωmax=0.677×q39004/100EI
=0.677×4.60×9004/100×260000×10.78×2×104
=0.364mm
[ω]=l/1000=1mm
ωmax＜[ω]
故刚度满足要求
4、钢管立柱验算
钢管立柱为Φ48×3mm钢管，中间设水平拉杆，步距不大于1.5m，则L0=1.5m
回转半径i=（482+422）1/2/4=15.9mm，
λ=L0/i=1400/15.9=88.1
查表得稳定系数φ=0.635，钢管净面积A=424mm2
每根立柱承受的荷载N=8378×0.9×0.9N＝6786.18N
δ=N/φA=6786.18/0.635×424=25.2N/mm2
[f]=215N/mm2
δ＜[f]
故钢管立柱满足要求。
5、扣件承载力验算
扣件抗滑承载力标准值为8KN，而水平杆传至立杆的荷载为3.73KN。
故扣件抗滑力满足要求。
（四）柱模板及柱箍计算
柱按最高柱高取5.000m，断面为1000×1000以下矩形柱，模板采用15mm厚双面腹膜竹胶板，龙骨采用60×90mm，龙骨间距200~300，计算取净距250mm，柱箍采用Φ48×3×2，中间设置一道ф14对拉螺栓；断面为1000×1000以上矩形柱，中间设置二道ф14对拉螺栓；参数：
截面积：
A=424mm2；重量：
3.33kg/m；截面惯性矩Ix=10.78×104mm4；截面最小抵抗矩Wx=4.49×103mm3，长度为1000mm，每边l＝500mm，对拉螺栓为ф14容许拉力为17800N；柱箍间距取400mm；木材抗弯强度设计值fm=13N/mm2。
计算：
1.柱模板方木验算：
（1）模板标准荷载
新浇混凝土对模板的侧压力
取γc=24kN/m3,β1=1.2，β2=1.15，浇筑温度为10℃，浇筑速度为1m/h。
F=0.22γc（200/T+15）β1β2V1/2
=0.22×24×（200/10+15）×1.2×1.15×
=71.4kN/m2
F=γcH
=24×5
=120kN/m2
取较小者
F=71.4kN/m2
其有效压头高度h=71.4/24=2.97m
倾倒混凝土时对模板产生的水平荷载取2.0kN/m2
（2）柱模板方木强度检验
作用在每个侧面的线荷载为：
q1=（71.4×1.2+2×1.4）×0.25
=22.12kN/m
按照三跨连续支座计算：
则支座弯矩：
MA=0.1q1×L2=0.1×22.12kN/m×0.42
=0.36kN·m
跨中弯矩
M=0.08q1×L2=0.08×22.12kN/m×0.42
=0.29kN·m
方木的截面惯性矩：
I=bh3/12=60×903/12
木材的弹性模量：
E=9×103N/m2
连续三跨的挠度系数：
KW=0.990（查表）
方木的截面抵抗矩：
W=bh2/6=60×902/6
模板强度σA=M/W=0.36kN·m×/60×902/6
=4.45N/mm2＜fm=13N/mm2（木材抗弯强度设计值）
故强度满足要求。
（3）柱模板方木刚度检验
q1=71.4×0.25
=17.85kN/m
连续三跨的挠度系数：
KW=0.990（查表）
挠度ω=KWqL4/100EI
=0.617×17.85×4004/（100×9×103×60×903/12）
=0.09mm＜［f］=l/400=1.25mm
故刚度满足要求。
2.柱箍验算（间距为400mm）
（1）荷载计算
进行强度验算时：
q=（71.4×1.2+2×1.4）×0.4
=35.4kN/m
进行刚度验算时：
q=71.4×0.4
=28.56kN/m
（2）强度验算（按连续两跨计算）
最大弯距为
M=Km×q×L2=0.125×35.4×0.52
=1.11kN·m
主箍承受的应力为:
σ=M/W=1.11KN·m/2×4.49×103mm3
=123.19N/mm2＜f=215N/mm2
强度符合要求
（3）刚度验算
挠度ω=Kw×qL4/100EI
=0.521×28.56×5004/100×2.1×105×2×10.78×104mm4
=0.21mm＜500/400=1.25mm
刚度符合要求
3.螺栓验算（断面为1000×1000以下矩形柱，一道对拉螺栓）
对拉螺栓承受的最大拉力为：
N=（71.4×1.2+2×1.4）×0.4×0.4×Kv
=（71.4×1.2+2×1.4）×0.4×0.4×0.625×2
=17.69kN＜17.8kN（M14容许拉力为）符合要求
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