模板施工方案.docx
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模板施工方案
张家港市经济适用住房发展中心
农联花园一期三标段
模板施工方案
编制单位:
江苏兴港建设集团有限公司农联花园项目部
编制日期:
二〇一○年三月八日
施工组织设计／方案报审表
工程名称：
农联花园一期三标段 编号：
Ａ３.12－
致：
江苏众信工程投资项目管理咨询有限公司（监理单位）
兹报验：
□ １单位工程施工组织设计
■２ 模板分部（子分部）/分项工程施工方案
□ ３ 特殊工程专项施工方案
□4施工起重机械设备安装、拆卸方案
□ 5
本次申报内容系第1次申报，申报内容公司技术负责人／项目经理部已批准。
附件：
□1施工组织设计。
■2施工方案。
承包单位项目经理部（章）：
项目经理：
日期:
项目监理机构签收人姓名及时间
承包单位签收人姓名及时间
专业监理工程师审查意见:
专业监理工程师：
日期:
总监理工程师审核意见：
项目监理机构（章）:
总监理工程师：
日期：
注：
承包单位项目经理部应提前7日提出本报审表。
江苏省建设厅监制
施工组织设计、施工方案审批表TJ1.4
工程名称
农联花园一期三标段工程
日期
2010年3月8日
现报上下表中的技术管理文件，请予以审批。
类别
编制人
册数
页数
施工组织设计
----------------------
--------
----------
施工方案
黄利刚
内容附后
工程质量通病防治措施施工方案
申报简述：
根据本工程现场实际情况，遵照相应规范及强制性标准要求，编制了本方案，请审批。
申报部门（分包单位）申报人：
潘家银
审核意见：
□有□无附页
总承包单位名称：
审核人：
审核日期：
年月日
审批意见：
审批结论：
□同意□修改后报□重新编制
审批部门（单位）：
审批人：
日期：
年月日
注：
附施工组织设计、施工方案。
一、编制依据：
1、《城北经济适用住房施工图》；
2、《混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）》；
3、《江苏省住宅工程通病控制标准（DGJ32/J16-2005）》；
4、《建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）》；
5、《建筑工程施工手册》（第四版）；
二、工程概况：
1、城北经济适用住房农联花园一期三标段工程；由张家港市经济适用住房发展中心投资建设，苏州立诚建筑设计院有限公司设计，江苏众信监理公司监理，江苏兴港建设集团有限公司组织施工。
2、工程位于:
杨锦公路西侧，北二环路南侧；主体为框架结构，基础均为桩基，底层为车库，多层为地上六层，小高层为地上九层；标准层层高：
2.9m；总建筑面积：
40853平方米；
3、本模板工程：
框架柱规格为300*300、300*350、400*400；框架梁截面240*400、240*350、240*470等；楼面现浇板厚度为120，最大开间为轴线4200；其中小高层为短肢剪力墙结构，剪力墙厚度为：
220、240。
三、模板工程材料要求：
现浇楼面、框架柱、梁侧模、剪力墙均采用木胶合板：
2400×1200×15、1800×900×15，松木方：
2000×100×50；梁底模采用50厚松木板。
模板支撑体系为钢管满堂脚手架；楼梯底模采用木胶合板，踏步侧模采用松木板50厚；厨房、卫生间、阳台等与楼层的高差用木方拦挡。
模板工程所需用的材料，选用材质较好的进场，松木方、钢管、扣件、松木板、脱模剂等应符合有关验收标准规定。
四、模板计算：
Ø柱模板计算：
柱截面取400×400为列，混凝土浇筑时温度为10℃，混凝土重力密度γc=24KN/m3，浇筑高度2.5m，浇筑速度v=2m/h。
柱模板用15厚胶合板，内楞用50×100mm方木，间距@200，外楞采用φ48×3.0钢管,横向间距为@500。
⑴荷载计算
1）砼侧压力
．墙木模受到的侧压力为
由F=0.22γct。
β1β2v1/2（公式1）
F＝γcH（公式2）
式中：
F——新浇筑砼对模板的最大侧压力（KN/M3）；
γc——砼的重力密度（KN/M3）；
t。
——新浇筑砼的初凝时间（h），按实测确定；或按t。
＝200/（T+15）计算。
（T——砼的温度）
V——砼的浇筑速度（m/h）
H——砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度（m）
β1——外加剂影响修整系数。
不掺外加剂时取1.0，掺缓凝剂时取1.2
β2——砼塌落度影响修整系数。
当塌落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15
取β1=1.2,β2=1.15
由公式1:
则F=0.22×24×200/25×1.2×1.15×21/2=58.88KN/m2
由公式2：
则F=24×2.5=60KN/m2
取二者中的较小值,F=58.88KN/m2作为对模板侧压力的标准值.
②混凝土侧压力设计值
荷载折减（调整）系数（GB50204-92）
1）对木模板及其支架的设计，当木材含水率小于25％时，其荷载设计值可乘以0.9系数予以折减。
2）在风荷载作用下，验算模板及其支架的稳定性时，其基本风压值可乘以0.8系数予以折减。
F＝F1*分项系数*折减系数
＝58.88*1.2*0.9＝63.59kn/m2
2）倾倒砼时产生的水平荷载
倾倒砼时产生的水平荷载标准值
向模板供料方法
水平荷载
溜槽、串桶或导管
2
容积小于0.2m3的运输器具
2
容积为0.2～0.8m3的运输器具
4
容积为大于0.8m3的运输器具
6
倾倒砼时产生的水平荷载设计为2*1.4*0.9＝2.52kn/m2
3）荷载组合
则作用于模板的总荷载设计值为q＝63.59+2.52＝66.11kn/m2
⑵验算：
模板验算：
计算简图：
强度验算：
（取1m高模板计算）
则q1=66.11×1=66.11KN/m
模板的厚度为14mm，则W=1000×142/6=32666mm3，
I=1000×143/12=228666mm4
一般按二跨连续梁考虑Mmax=0.1q1l2=0.1×66.11×0.202
=0.264KN.m
则σ=Mmax/W=0.264×106/32666=8.082N/mm2＜13N/mm2满足
刚度验算：
刚度验算采用标准荷载，且不考虑振动荷载作用，则
q2=58.88×1=58.88KN/m
则挠度ω=q2l4/150EI=58.88×2004/（150×9×103×228666）
=0.038mm＜[ω]=250/400=0.625mm满足
内楞验算：
用50×100mm方木作内楞则E=50×1003/12=4.17×106mm4W=50×1002/6=83333mm3，外钢楞间距为500mm。
强度验算：
内楞承受荷载按三跨连续梁考虑
q3=63.59×0.2=12.718KN/m
M=0.1q3l2=0.1×12.718×0.52=0.318KN.m
则σ=M/W=0.318×106/83333=3.816N/mm2＜fm=13N/mm2满足
刚度验算：
q2=58.88×0.2=11.776KN/m
挠度ω=q2l4/150EI=11.776×5004/150×9×103×4.17×106
=0.131mm＜[ω]=500/400=1.25mm满足
Ø梁模板计算：
梁以240*470为列，板底模采用15mm厚胶合板，立档、木楞用50×100mm方松木，支撑架用φ48×3.0mm钢管，立杆步距为1.5m。
具体构造如下图：
⑴梁侧模板荷载计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；
T--混凝土的入模温度，取10.000℃；
V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.470m；
β1--外加剂影响修正系数，取1.200；
β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
分别计算得17.848kN/m2、11.280kN/m2，取较小值11.280kN/m2作为本工程计算荷载。
⑵、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞的根数为2根。
面板按照均布荷载作用下的简支梁计算。
面板计算简图（单位：
mm）
强度计算
材料抗弯强度验算公式如下：
σ＝M/W<[f]
其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=50×2×2/6=33.33cm3；
M--面板的最大弯矩（N·mm）；
σ--面板的弯曲应力计算值（N/mm2）
[f]--面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；
按照均布活荷载最不利布置下的简支梁计算：
M=0.125ql2
其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：
新浇混凝土侧压力设计值:
q1=1.2×0.5×11.28=6.768kN/m；
振捣混凝土荷载设计值:
q2=1.4×0.5×4=2.8kN/m；
计算跨度:
l=（470-120）/（2-1）=350mm；
面板的最大弯矩M=0.125×（6.768+2.8）×[（470-120）/（2-1）]2=1.47×105N·mm；
面板的最大支座反力为:
N=0.5ql=0.5×（6.768+2.800）×[（470-120）/（2-1）]/1000=1.674kN；
经计算得到，面板的受弯应力计算值:
σ=1.47×105/3.33×104=4.4N/mm2；
面板的抗弯强度设计值:
[f]=13N/mm2；
面板的受弯应力计算值σ=4.4N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
挠度验算
ν=5ql4/（384EI）≤[ν]=l/250
q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:
q=q1=6.768N/mm；
l--计算跨度:
l=[（470-120）/（2-1）]=350mm；
E--面板材质的弹性模量:
E=6000N/mm2；
I--面板的截面惯性矩:
I=50×2×2×2/12=33.33cm4；
面板的最大挠度计算值:
ν=5×6.768×[（470-120）/（2-1）]4/（384×6000×3.33×105）=0.661mm；
面板的最大容许挠度值:
[ν]=l/250=[（470-120）/（2-1）]/250=1.4mm；
面板的最大挠度计算值ν=0.661mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.4mm，满足要求！
⑶、梁侧模板支撑的计算
次楞计算
次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q=1.674/0.500=3.349kN/m
本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W=1×5×10×10/6=83.33cm3；
I=1×5×10×10×10/12=416.67cm4；
E=9000.00N/mm2；
计算简图
经过计算得到最大弯矩M=0.084kN·m，最大支座反力R=1.842kN，最大变形ν=0.038mm
次楞强度验算
强度验算计算公式如下:
σ=M/W<[f]
经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=8.37×104/8.33×104=1N/mm2；
次楞的抗弯强度设计值:
[f]=17N/mm2；
次楞最大受弯应力计算值σ=1N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！
次楞的挠度验算
次楞的最大容许挠度值:
[ν]=500/400=1.25mm；
次楞的最大挠度计算值ν=0.038mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm，满足要求！
主楞计算
主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力1.842kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。
本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=2×4.493=8.99cm3；
I=2×10.783=21.57cm4；
E=206000.00N/mm2；
经过计算得到最大弯矩M=0.138kN·m，最大支座反力R=1.535kN，最大变形ν=0.051mm
主楞抗弯强度验算
σ=M/W<[f]
经计算得到，主楞的受弯应力计算值:
σ=1.38×105/8.99×103=15.4N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:
[f]=205N/mm2；
主楞的受弯应力计算值σ=15.4N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
主楞的挠度验算
根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.051mm
主楞的最大容许挠度值:
[ν]=150/400=0.375mm；
主楞的最大挠度计算值ν=0.051mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=0.375mm，满足要求！
⑶、梁底模板计算
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=800×20×20/6=5.33×104mm3；
I=800×20×20×20/12=5.33×105mm4；
抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
σ=M/W<[f]
钢筋混凝土梁和模板自重设计值（kN/m）：
q1=1.2×[（24.00+1.50）×0.47+0.30]×0.80=11.794kN/m；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值（kN/m）：
q2=1.4×（2.00+2.00）×0.80=4.480kN/m；
q=11.794+4.480=16.274kN/m；
最大弯矩及支座反力计算公式如下:
Mmax=ql2/8=1/8×16.274×2402=1.17×105N·mm；
RA=RB=0.5ql=0.5×16.274×0.24=1.953kN
σ=Mmax/W=1.17×105/5.33×104=2.2N/mm2；
梁底模面板计算应力σ=2.2N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下：
ν=5ql4/（384EI）≤[ν]=l/250
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q=q1/1.2=9.828kN/m；
l--计算跨度（梁底支撑间距）:
l=240.00mm；
E--面板的弹性模量:
E=6000.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:
[ν]=240.00/250=0.960mm；
面板的最大挠度计算值:
ν=5×11.794×2404/（384×6000×5.33×105）=0.159mm；
面板的最大挠度计算值:
ν=0.159mm小于面板的最大允许挠度值:
[ν]=0.96mm，满足要求！
梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用方木。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
荷载的计算：
梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q=1.953/0.8=2.441kN/m
方木的支撑力验算
方木计算简图
方木按照三跨连续梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5×10×10/6=83.33cm3；
I=5×10×10×10/12=416.67cm4；
方木强度验算:
计算公式如下:
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.441×0.82=0.156kN·m；
最大应力σ=M/W=0.156×106/83333.3=1.9N/mm2；
抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；
方木的最大应力计算值1.9N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!
方木抗剪验算：
截面抗剪强度必须满足:
τ=3V/（2bh0）
其中最大剪力:
V=0.6×2.441×0.8=1.172kN；
方木受剪应力计算值τ=3×1.172×1000/（2×50×100）=0.352N/mm2；
方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2；
方木的受剪应力计算值0.352N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求!
方木挠度验算:
计算公式如下:
ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250
方木最大挠度计算值ν=0.677×2.441×8004/（100×9000×416.667×104）=0.181mm；
方木的最大允许挠度[ν]=0.800×1000/250=3.200mm；
方木的最大挠度计算值ν=0.181mm小于方木的最大允许挠度[ν]=3.2mm，满足要求！
支撑小横杆的强度验算
梁底模板边支撑传递的集中力：
P1=RA=1.953kN
梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：
P2=（0.800-0.240）/4×0.800×（1.2×0.120×24.000+1.4×2.000）+1.2×2×0.800×（0.470-0.120）×0.300=0.902kN
简图（kN·m）
经过连续梁的计算得到：
支座力:
N1=N2=2.855kN；
最大弯矩Mmax=0.799kN·m；
最大挠度计算值Vmax=2.409mm；
最大应力σ=0.799×106/4490=178N/mm2；
支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；
支撑小横杆的最大应力计算值178N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!
⑷、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
σ=N/（φA）≤[f]
1.梁两侧立杆稳定性验算:
其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：
横向支撑钢管的最大支座反力：
N1=2.855kN；
脚手架钢管的自重：
N2=1.2×0.129×2.9=0.449kN；
楼板混凝土、模板及钢筋的自重：
N3=1.2×[（1.50/2+（0.80-0.24）/4）×0.80×0.30+（1.50/2+（0.80-0.24）/4）×0.80×0.120×（1.50+24.00）]=2.871kN；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：
N4=1.4×（2.000+2.000）×[1.500/2+（0.800-0.240）/4]×0.800=3.987kN；
N=N1+N2+N3+N4=2.855+0.449+2.871+3.987=10.162kN；
φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；
i--计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1.59；
A--立杆净截面面积（cm2）：
A=4.24；
W--立杆净截面抵抗矩（cm3）：
W=4.49；
σ--钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2）；
[f]--钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2；
lo--计算长度（m）；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，
为安全计，取二者间的大值，即:
lo=Max[1.155×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.945m；
k--计算长度附加系数，取值为：
1.155；
μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；
a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;
得到计算结果:
立杆的计算长度
lo/i=2945.25/15.9=185；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209；
钢管立杆受压应力计算值；σ=10162.252/（0.209×424）=114.7N/mm2；
钢管立杆稳定性计算σ=114.7N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
Ø剪力墙模板计算：
剪力墙墙模板的背部支撑由两层龙骨组成：
直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨（木方）；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨（钢管48×3.0）。
组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。
次楞间距（mm）:
300，穿墙螺栓水平间距（mm）:
600；主楞间距（mm）:
500，穿墙螺栓竖向间距（mm）:
500；对拉螺栓直径（mm）:
M12。
如下图：
剪力墙模板设计简图
⑴剪力墙模板荷载标准值计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；
T--混凝土的入模温度，取10.000℃；
V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H--模板计算高度，取2.900m；
β1--外加剂影响修正系数，取1.200；
β2--混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
分别计算得17.031kN/m2、72.000kN/m2，取较小值17.031kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=17.031kN/m2；
倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3kN/m2。
⑵、剪力墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
根据《建筑施工手册》，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图
抗弯强度验算
弯矩计算公式如下:
M=0.1q1l2+0.117q2l2
其中，M--面板计算最大弯矩（N·mm）；
l--计算跨度（次楞间距）:
l=300
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