碗扣式脚手架搭设规范.docx
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碗扣式脚手架搭设规范
总则
1、0、1为了在碗扣式脚手架得设计与施工中贯彻执行国家有关安全生产法规,做到技术先进、经济合理、安全适用、确保质量,制定本规范。
1、0、2本规范适用于工业与民用建筑工程施工中脚手架及模板支撑架得设计、施工与使用。
其它用途如:
烟囱、水塔等一般构筑物以及道路、桥梁、水坝等工程可按照本规范得原则执行。
1、0、3落地碗扣式脚手架当搭设高度H≤20m时可按普通架子常规搭设,当搭设高度H>20m及超高、超重、大跨度得模板支撑体系必须制定专项施工设计方案,并进行结构分析与计算。
1、0、4与碗扣式脚手架结构类型相似得其她脚手架可参照本规范得原则执行。
1、0、5碗扣式脚手架得设计与施工除应执行本规范外,尚应符合现行国家有关强制性标准得规定。
术语、符号
2.1术语
2、1、1碗扣式脚手架CuplokScaffolding
采用碗扣方式连接得钢管脚手架。
2、1、2碗扣节点CuplokJoint
脚手架碗扣连接得部位。
2、1、3立杆StandingTube
碗扣脚手架得竖向支撑杆。
2、1、4上碗扣BellShapeCap
沿立杆滑动起锁紧作用得碗扣节点零件。
2、1、5下碗扣BowlShapeSocket
焊接于立杆上得碗型节点零件。
2、1、6立杆连接销Pin
立杆竖向接长连接专用销子。
2、1、7限位销limitPin
焊接在立杆上能锁紧上碗扣得定位销。
2、1、8横杆FlatTubeCross
碗扣式脚手架得水平杆件。
2、1、9横杆接头Spigot
焊接于横杆两端得连接件。
2、1、10专用斜杆:
SpecialBatterTube
带有旋转横杆接头,提高框架平面稳定性得斜向拉压杆。
2、1、11水平斜杆HorizontalSlantTube
钢管两端焊有插头得水平连接斜杆。
2、1、12十字撑CrossBracing
用作双排脚手架竖向加强支撑得构件。
2、1、13八字斜杆SplayedSlantStrut
斜杆八字型设置方式。
2、1、14间横杆:
IntermediateFlatTube
钢管两端焊有插卡装置得横杆。
2、1、15挑梁:
Bracket
脚手架作业平台得挑出构件,分宽挑梁与窄挑梁。
2、1、16连墙杆ConnectedAnchorinWall
脚手架与建筑物连接得构件。
2、1、17可调底座:
JackSupport
可调节高度得底座。
2、1、18可调托撑:
U-Jack
立杆顶部可调节高度得顶撑。
2、1、19梯架Stair
脚手架上施工人员上下通行得梯子。
2、1、20脚手板ScaffoldBoard
施工人员在脚手架上行走及作业用平台板。
2、1、21廊道CorridorWay
双排脚手架内外立杆间人员上下行走与运输施工材料得通道。
2、1、22几何不变性GeometricalStability
杆系结构构成几何不变得性能。
2、2符号
2、2、1荷载与荷载效应
Ｍ——横杆弯矩;
Ｍｗ——单肢立杆弯矩;
Ｎ——立杆轴向力;
Ｎ0——连墙件约束脚手架平面外变形所产生得轴向力;
ＮＧ１——脚手架结构自重;
ＮＧ２——脚手板及构配件自重;
ＮＥ——欧拉临界力;
ＮＱ１——施工荷载轴向力;
ΣＮＱｉ——施工荷载轴向力总与;
ＮＳ——风荷载作用下连墙件得轴向力;
ＮＷ——风荷载作用下连墙件轴向力设计值;
Ｐ——作用在立杆上得垂直荷载;
Ｐｃ——作用在横杆上得集中荷载;
Ｑ１——支撑架模板自重标准值;
Ｑ2——新浇砼及钢筋自重标准值;
Ｑ3——施工人员及设备荷载标准值;
Ｑ4——振捣砼产生得荷载;
Ｗｊ——节点风荷载;
Ｗｋ——风荷载标准值;
Ｗｏ——基本风压;
Ｗｓ——节点风荷载得斜杆内力;
Ｗｖ——节点风荷载得立杆内力;
ｇ２——脚手板自重;
σ——横杆抗弯强度。
2、2、2材料、构件设计指标
Ｅ——钢材得弹性模量;
Ｑｂ——碗扣节点极限抗剪强度值;
Ｑｃ——扣件抗滑强度设计值;
?
——钢材得抗拉、抗压、抗弯强度设计值;
[υ]——横杆允许挠度;
υｍａｘ——横杆最大挠度;
?
ｇ——地基承载力设计值。
2、2、3几何参数
Ａ——立杆截面面积;
Ａｃ——连墙件得净截面面积;
Ａｇ——单肢立杆底面面积;
Ｈ——架体高度;
Ｈｌ——连墙件水平间距;
Ｉ——钢管截面惯性矩
Ｌ——支座跨度;
Ｌｌ——连墙件竖向间距;
Ｌｘ、Ｌｙ——支撑架立杆纵向、横向间距;
Ｗ——截面模量;
α——双排脚手架立杆纵距;
ｃ——梁至支座边距;
ｍ——脚手板层数;
ｎ——施工层数;
ｈ——步距;
ｉ——回转半径;
l０——计算长度。
2、2、4计算系数
β——有效弯矩系数;
βｇｚ——阵风系数;
γ——截面塑性发展系数;
μｓ——脚手架风荷载体型系数;
μｚ——风压高度变化系数;
φ——轴心受压构件稳定系数、挡风系数;
λ——长细比。
3主要构、配件
3、1碗扣节点构成:
由上碗扣、下碗扣、立杆、横杆接头与上碗扣限位销组成（图3、1）。
图3-1碗扣节点构成图
3、2脚手架立杆碗扣节点应按0、6m模数设置。
3、3立杆上应设有接长用套管及连接销孔。
3、4构、配件种类、规格及用途（表3、4）
表3、4碗扣式脚手架主要构、配件种类、规格及用途
名称
型号
规格（mm）
市场重量（kg）
设计重量（kg）
立
杆
LG-120
ф48×3、5×1200
7、41
7、05
LG-180
ф48×3、5×1800
10、67
10、19
LG-240
ф48×3、5×2400
14、02
13、34
LG-300
ф48×3、5×3000
17、31
16、48
横
杆
HG-30
ф48×3、5×300
1、67
1、32
HG-60
ф48×3、5×600
2、82
2、47
HG-90
ф48×3、5×900
3、97
3、63
HG-120
ф48×3、5×1200
5、12
4、78
HG-150
ф48×3、5×1500
6、28
5、93
HG-180
ф48×3、5×1800
7、43
7、08
间
横
杆
JHG-90
ф48×3、5×900
5、28
4、37
JHG-120
ф48×3、5×1200
6、43
5、52
JHG-120+30
ф48×3、5×（1200+300）
7、74
6、85
JHG-120+60
ф48×3、5×（1200+600）
9、69
8、16
专
用
斜
杆
XG-0912
ф48×3、5×150
7、11
6、33
XG-1212
ф48×3、5×170
7、87
7、03
XG-1218
ф48×3、5×2160
9、66
8、66
XG-1518
ф48×3、5×2340
10、34
9、30
XG-1818
ф48×3、5×2550
11、13
10、04
专
用
斜
杆
ZXG-0912
ф48×3、5×1270
5、89
ZXG-1212
ф48×3、5×1500
6、76
ZXG-1218
ф48×3、5×1920
8、73
十
字
撑
XZC-0912
ф30×2、5×1390
4、72
XZC-1212
ф30×2、5×1560
5、31
XZC-1218
ф30×2、5×2060
7
窄挑梁
TL-30
宽度300
1、68
1、53
宽挑梁
TL-60
宽度600
9、30
8、60
立杆连接销
LLX
ф12
0、18
可调
底座
KTZ-45
可调范围≤300
5、82
KTZ-60
可调范围≤450
7、12
KTZ-75
可调范围≤600
8、5
可调
托座
KTC-45
可调范围≤300
7、01
KTC-60
可调范围≤450
8、31
KTC-75
可调范围≤600
9、69
脚
手
板
JB-120
1200x270
12、8
JB-150
1500x270
15
JB-180
1800x270
17、9
架梯
JT-255
2546×530
34、7
3、5构、配件材料、制作要求
3、5、1碗扣式脚手架用钢管应采用符合现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793-92）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中得Q235A级普通钢管,其材质性能应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）得规定。
３、5、2碗扣架用钢管规格为Φ48×3、5mm,钢管壁厚不得小于3、5-0、025mm。
3、5、3上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造,其材料机械性能应符合GB9440中KTH330-08及GB11352中ZG270-500得规定。
3、5、4下碗扣、横杆接头、斜杆接头应采用碳素铸钢制造,其材料机械性能应符合GB11352中ZG230-450得规定。
3、5、5采用钢板热冲压整体成形得下碗扣,钢板应符合GB700标准中Q235A级钢得要求,板材厚度不得小于6mm。
并经600～650·C得时效处理。
严禁利用废旧锈蚀钢板改制。
3、5、6立杆连接外套管壁厚不得小于3、5-0、025mm,内径不大于50mm,外套管长度不得小于160mm,外伸长度不小于110mm。
3、5、7杆件得焊接应在专用工装上进行,各焊接部位应牢固可靠,焊缝高度不小于3、5mm,其组焊得形位公差应符合表3、5、7得要求
表3、5、7杆件组焊形位公差要求
序号
项目
允许偏差（mm）
１
杆件管口平面与钢管轴线垂直度
0、5
2
立杆下碗扣间距
±1
3
下碗扣碗口平面与钢管轴线垂直度
≤1
4
接头得接触弧面与横杆轴心垂直度
≤1
5
横杆两接头接触弧面得轴心线平行度
≤1
3、5、8立杆上得上碗扣应能上下串动与灵活转动,不得有卡滞现象;杆件最上端应有防止上碗扣脱落得措施。
3、5、9立杆与立杆连接得连接孔处应能插入Φ12mm连接销。
3、5、10在碗扣节点上同时安装1—4个横杆,上碗扣均应能锁紧。
3、5、11构配件外观质量要求:
1钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀,不得采用接长钢管;
2铸造件表面应光整,不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷,表面粘砂应清除干净。
3冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷;
4各焊缝应饱满,焊药清除干净,不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷;
5构配件防锈漆涂层均匀、牢固。
6主要构、配件上得生产厂标识应清晰。
3、5、12可调底座及可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于4-5扣,插入立杆内得长度不得小于150mm。
4荷载
4、1荷载分类
4、1、1作用于脚手架与模板支架上得荷载,可分为永久荷载（恒荷载）与可变荷载（活荷载）两类。
4、1、2脚手架得永久荷载,一般包括下列荷载:
1组成脚手架结构得杆系自重,包括:
立杆、纵向横杆、横向横杆、斜杆、水平斜杆、八字斜杆、十字撑等自重;
2配件重量,包括:
脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施及附加构件得自重;
设计脚手架时,其荷载应根据脚手架实际架设情况进行计算。
4、1、3脚手架得可变荷载,包括下列荷载:
1脚手架得施工荷载,脚手架作业层上得操作人员、器具及材料等得重量。
2风荷载。
4、1、4模板支架得永久荷载,一般包括下列荷载:
1作用在模板支架上得结构荷载,包括:
新浇筑混凝土、钢筋、模板、支承梁（楞）等自重。
2组成模板支架结构得杆系自重,包括:
立杆、纵向及横向水平杆、水平及垂直斜撑等自重。
3配件自重,根据工程情况定,包括:
脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施及附加构件得自重。
4、1、5模板支架得可变荷载,包括下列荷载:
1施工人员及施工设备荷载。
2振捣混凝土时产生得荷载。
3风荷载。
4、2荷载标准值
4、2、1脚手架结构杆系自重标准值,可按本规范表3、4采用。
4、2、2脚手架配件重量标准值,可按下列规定采用。
1脚手板自重标准值统一按0、35KN/m2取值。
2操作层得栏杆与挡脚板自重标准值按0、14KN/m取值。
3脚手架上满挂密目安全网自重标准值按0、01KN/m2取值。
4、2、3模板支撑架荷载标准值:
1模板支撑架得自重标准值Q1:
应根据模板设计图纸确定。
对一般肋形楼板及无梁楼板模板得自重标准值,可按表4、2、3-1采用。
表4、2、3-1水平模板自重标准值（KN/m2）
序号
模板得构件名称
竹、木胶合板及木模板
定型钢模板
1
平面模板及小楞
0、30
0、50
2
楼板模板（其中包括梁模板）
0、50
0、75
2新浇筑混凝土自重（包括钢筋）标准值Q2:
对普通钢筋混凝土可采用25KN/m3,对特殊钢筋混凝土应根据实际情况确定。
3振捣混凝土时产生得荷载标准值Q3:
取2KN/m2。
4、2、4脚手架得施工荷载标准值,可按下列规定采用:
1操作层均布施工荷载得标准值,应根据脚手架得用途,按表4、2、4采用。
表4、2、4操作层均布施工荷载标准值
脚手架用途
荷载标准值（KN/m2）
结构脚手架
3、0
装修脚手架
2、0
2脚手架得操作层层数按实际计算。
4、2、5模板支撑架得施工荷载标准值
1施工人员及设备荷载标准值按均布活荷载取1、0KN/m2。
2振捣混凝土时产生得荷载标准值可采用2、0KN/m2。
4、2、6作用于脚手架及模板支撑架上得水平风荷载标准值,应按下式计算:
Wk=0、7μz·μs·Wo （4、2、6）
式中:
Wk——风荷载标准值（KN/m2）;
μz——风压高度变化系数,按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）规定采用,见附录A表A;
μs——风荷载体型系数,按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）规定得竖直面取0、8;
Wo——基本风压（KN/m2）,按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）规定采用,见附录A图A;
4、2、7满挂密目安全网得脚手架挡风系数φ宜取0、8。
4、3荷载得分项系数
4、3、1计算脚手架及模板支撑架构件强度时得荷载设计值,取其标准值乘以下列相应得分项系数:
1永久荷载得分项系数,取1、2;计算结构倾覆稳定时,取0、9。
2可变荷载得分项系数,取1、4。
4、3、2计算构件变形（挠度）时得荷载设计值,各类荷载分项系数,均取1、0。
4、4荷载效应组合
4、4、1设计脚手架及模板支架时,其架体得稳定与连墙件承载力等应按表4、4、1得荷载组合要求进行计算。
表4、4、1荷载效应组合
序号
计算项目
荷载组合
1
立杆稳定计算
①永久荷载+可变荷载
②永久荷载+0、9（可变荷载+风荷载）
2
连墙件承载力计算
风荷载+3、0KN
3
斜杆强度与连接扣件（抗滑）强度计算
风荷载
5、结构设计计算
5、1基本设计规定:
5、1、1本规范得结构设计依据《建筑结构设计统一标准》GBJ68-84、《建筑结构荷载规范》GB5009-2001与《钢结构设计规范》GB50017-2003及《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002等国家标准得规定。
采用概率理论为基础得极限状态设计法,以分项系数得设计表达式进行设计。
5、1、2脚手架得结构设计应保证整体结构形成几何不变体系,以“结构计算简图”为依据进行结构计算。
脚手架立、横、斜杆组成得节点视为“铰接”。
5、1、3脚手架立、横杆构成网格体系几何不变条件应保证（满足）网格得每层有一根斜杆（图5、1、3）。
图5、1、3网络结构几何不变条件
5、1、4模板支撑架（满堂架）几何不变条件应保证（就是）沿立杆轴线（包括平面x、y两个方向）得每行每列网格结构竖向每层有一根斜杆（图5、1、4）,也可采用侧面增加链杆与结构柱、墙相连（图5、1、4-1所示）或采用格构柱法（图5、1、4-2）。
图5、1、4满堂架几何不变体系
图5、1、4－1侧面增加支撑链杆法图5、1、4－2格构柱法
5、1、5双排脚手架沿纵轴x方向形成两片网格结构得几何不变条件可采用每层设一根斜杆（图5、1、5）,在y轴方向应与连墙件支撑作用共同分析:
1当两立杆间无斜杆时（图5、1、5a）,立杆得计算长度l0等于拉墙件间垂直距离;
2当两立杆间增设斜杆（图5、1、5b）则其立杆计算长度l0等于立杆节点间得距离。
3无拉墙件立杆应在拉墙件标高处增设水平斜杆,使内外大横杆间形成水平桁架（图5、1、5A－A剖面）。
图5、1、5双排外脚手架结构计算简图
5、1、6双排脚手架无风荷载时,立杆一般按承受垂直荷载计算,当有风荷载时按压弯构件计算。
5、1、7当横杆承受非节点荷载时,应进行抗弯强度计算,当风荷载较大时应验算连接斜杆两端扣件得承载力;
5、1、8所有杆件长细比λ＝l0／i不得大于250。
5、1、9当杆件变形有控制要求时,应按照正常使用极限状态验算其变形。
5、1、10脚手架不挂密目网时,可不进行风荷载计算;当脚手架采用密目安全网或其她方法封闭时,则应按挡风面积进行计算。
5、2施工设计
5、2、1施工设计应包括以下内容:
1工程概况:
说明所服务对象得主要情况,外脚手架应说明所建主体结构高度,平面形状及尺寸;模板支撑架应按平面图说明标准楼层得梁板结构。
2架体结构设计与计算:
第一步:
制定方案;
第二步:
荷载计算;
第三步:
最不利位置立杆、横杆、斜杆强度验算,连墙件及基础强度验算;
第四步:
绘制架体结构计算图（平、立、剖）。
3确定各个部位斜杆得连接措施及要求,模板支撑架应绘制顶端节点构造图;
4说明结构施工流水步骤,编制构配件用料表及供应计划;
5架体搭设,使用与拆除方法;
6保证质量安全得技术措施。
5、2、2架体得构造设计尚应符合本规范第六章得有关规定。
5、3双排脚手架得结构计算
5、3、1无风荷载时,单肢立杆承载力计算
1立杆轴向力按下式计算:
N=1、2（NG1+NG2）+1、4ΣNQi （5、3、1－1）
式中:
NG1——脚手架结构自重标准值产生得轴向力（KN/m2）;
NG2——脚手板及构配件自重标准值产生得轴向力（KN/m2）;
ΣNQi——施工荷载产生得轴向力总与,分双排脚手架与模板支撑架两种情况（KN/m2）。
2单肢立杆稳定性按下式计算:
N≤φAf （5、3、1—2）
式中:
A——立杆横截面积;
φ——轴心受压杆件稳定系数,按细长比查本规范附录C;
f——钢材强度设计值,查本规范附录B表B2。
5、3、2组合风荷载时单肢立杆承载力计算:
1风荷载对立杆产生弯矩按下式计算:
Mw=1、4al02WK/10 （5、3、2－1）
式中:
Mw——单肢立杆弯矩（KN·m）;
a——立杆纵矩（m）;
Wk——风荷载标准值（KN/m2）;
l0——立杆计算长度（m）;
2单肢立杆轴向力按下式计算:
Nw=1、2（NG1+NG2）+0、9×1、4ΣNQI （5、3、2－2）
3立杆压弯强度按下式计算:
Nw/ΦA+0、9βMw/[γW（1-0、8Nw/NE）]≤f （5、3、2－3）
式中:
β——有效弯矩系数,采用1、0;
γ——截面塑性发展系数,钢管截面为1、15;
W——立杆截面模量;
NE——欧拉临界力,NE=π2EA/λ2（E为材料弹性模量,λ为压杆长细比）。
5、3、3连墙件计算
1在风荷载作用下连墙件得轴向力应按下式计算:
Nc=1、4WK·L1·H1 （5、3、3－1）
式中:
Nc——风荷载作用下连墙件轴向力设计值（KN）;
L1、H1——连墙件竖向及水平间距（m）。
2连墙件强度及稳定应按下式计算:
Nc＋No≤Φ·Ac·f （5、3、3－2）
式中:
No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生得轴向力,取3KN;
Ac——连墙件得毛截面积（mm2）;
3当采用钢管扣件连接时应验算其抗滑承载力。
5、4双排外脚手架得搭设高度
5、4、1双排外脚手架得搭设高度主要受以下因素影响:
1最不利立杆得单肢承载力（应为立杆最下段）;
2施工荷载及层数及脚手板铺设层数;
3立杆得纵向与横向间距及横杆得步距;
4拉墙件间距;
5风荷载等得影响。
5、4、2最不利立杆得单肢承载力得计算,应根据5、1、5条得两种情况确定最不利单肢立杆得计算长度;确定单肢立杆承载能力:
N≤φAf。
5、4、3计算立杆得轴向力,根据施工条件确定荷载等级与层数以及脚手板得层数,计算立杆得轴向力（图5、4、3）。
图5、4、3搭设高度计算图
1脚手板荷载对立杆产生得轴向力:
层数ｍ;脚手板自重载荷G2。
NG2＝ｍG２×ａｂ／2 （5、4、3－1）
2施工荷载:
层数ｎ;施工荷载Q3。
、
NQ1＝ｎQ３×ａｂ／2 （5、4、3－2）
5、4、4计算每步脚手架自重
NG１＝ｈｔ1＋0、5ｔ２＋ｔ３＋ｔ４ （5、4、4）
式中:
ｈ——步距（ｍ）;
ｔ1——立杆每米重量（KN）;
ｔ２——廊道横杆单件重量（KN）;
ｔ３——纵向横杆单件重量（KN）;
ｔ４——内外立杆间斜杆或十字撑重量（KN）。
5、4、5搭设高度计算
不组合风荷载时按下式计算:
H＝［Nｓ－（1、2NQ
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